THE CONCEPT OF STATUS IN A COMPREHENSIVE ANALYSIS OF THE STRUCTURAL INTEGRITY OF UNDERGROUND STRUCTURE

УДК 624.191.8.042/.044

А. Л. ТЮТЬКИН (ДИИТ)

КОНЦЕПЦИЯ

СТАТУСНОСТИ

В

КОМПЛЕКСНОМ

АНАЛИЗЕ

ПРОЧНОСТИ

КОНСТРУКЦИЙ

ПОДЗЕМНЫХ

СООРУЖЕНИЙ

В статті наведено теоретичні положення концепції визначення статусу конструкцій підземних споруд дляпроведеннякомплексногоаналізу.

Встатьеприведенытеоретические положенияконцепцииопределениястатусаконструкцийподземных сооруженийдляпроведениякомплексногоанализа.

In the article the theoretical positions of conception of status determination of constructions of underground structures for conducting the complex analysis are presented.

Развитие методов исследования основных параметров сложных систем, к которым отно-сятся и конструкции подземных сооружений, практически всегда концептуально опиралось на определение напряженно-деформированного состояния (НДС). К основным параметрам сис-темы можно отнести те глобальные понятия, которые эту систему описывают, как целост-ный объект, подчиняющийся целесообразным условиям существования и применения, т.е. – прочность, устойчивость и долговечность. Су-ществующие методы определения этих пара-метров являются методами механики сплошной среды. Следует отметить, что методы механики сплошной среды в применении к реальным объектам, которые отличаются значительной сложностью в математическом описании, сле-дуют правилам индукции, т.е. рассмотрение метода начинается с общих понятий и ведет к частным случаям. Индуктивный подход при-сущ значительно разработанным теориям, ко-торые прошли этап дедукции – накопления и описания наблюдений и выработки общих ги-потез, на которых базируется теория.

Исследование прочности и устойчивости конструкций подземных сооружений также ос-новывается на определении НДС системы, ко-торое анализируется вместе с определенными критериями этих параметров. Но особенность исследования НДС системы «подземное со-оружение – окружающий массив» (или короче «крепь – массив») отмечена тем, что значи-тельные размеры этих сооружений, присущая им нерегулярность конструкций, структурные особенности (скачкообразное изменение жест-костей, контактные условия, неравномерное распределение параметров) приводит к тому, что анализ НДС конструкции в целом затруд-нен и, поэтому, разделяется на ряд

аналитиче-ских действий в пределах его частей. Данная операция разделения, несомненно, целесооб-разна, а в некоторых случаях является единст-венно возможной, т.к. дает возможность более обстоятельного исследования системы и полу-чения репрезентативных данных, но вместе с тем теряется некоторая комплексность подхода к исследованию, т.к. анализ частей системы в общем случае не позволяет сделать общие вы-воды о ее состоянии и поведении. Это следует из того факта, что анализ НДС исследуемой системы или ее частей заключается в процессе обычного сравнения наличного напряженного и/или деформированного состояний с крите-риями общих параметров прочности и устойчи-вости, хотя в случаях более комплексного ана-лиза влияния одного или многих факторов, вносящих в систему некоторые изменения, тре-буется исследовать их влияние, что заключает-ся в его многофакторном сравнении, которое является довольно сложным процессом. По-этому автором предлагается для исследования прочности и устойчивости конструкций приме-нить концепцию статусности НДС для ком-плексного исследования системы или ее частей.

Для определения статусности НДС введем в его комплексный анализ понятие «статус» (St). Под статусом будем понимать изменение НДС вследствие изменения параметров системы в n

Таким образом, повышение или понижение статуса НДС вследствие изменения параметров системы количественно определяет влияние таких изменений. Сложность системы, отли-чающейся большими размерами и специфиче-скими особенностями, состоит в том, что изме-нение параметров в локальных областях приво-дит к изменению статуса только в них. Измене-ние параметров системы значительных размеров постепенно затухают по координате и, таким образом, статус постепенно принимает значение равное единице. Соответственно ста-тусом НДС исследуемой системы будет набор статусов от 1 до n. Здесь также можно отме-тить, что St < 1, что обусловлено случаями по-ложительных изменений в системе, например оптимизации ее параметров. Две одинаковые системы с незначительным изменением пара-метров и St = 1 идентичны друг другу.

Практически статус НДС системы опреде-ляется из сравнения напряженного и деформи-рованного состояний исходной системы и той же системы с измененными параметрами:

n k St σ σ = ε)

( ; (1)

n k St ε ε = ε)

( , (2)

где St(σ)и St(ε)– соответственно статусы на-пряженного и деформированного состояний;

k

σ и ε_k– соответственно напряжения и пере-мещения системы с измененными параметрами;

n

σ и ε_n– соответственно напряжения и пере-мещения исходной системы.

Таким образом, для практического опреде-ления статуса НДС системы и системы с изме-ненными параметрами следует определить их НДС и провести их сравнение. Статус, полу-ченный в его результате, дает возможность ко-личественно оценить во сколько раз измениться НДС системы (или подсистем) из-за внесения в нее изменений. Следует добавить, что статус имеет дробное значение, т.к. изменение только в частном случае будет выражаться целым числом.

Также следует определить, что под стацио-нарным состоянием системы следует выбирать такое состояние, которое может считаться явно определенным и равновесным, а сравниваемые с им состояния системы с измененными пара-метрами являлись результатом суперпозиции стационарного первичного состояния с влияни-ем привнесенных изменений. Например, в

ис-следовании прочности и устойчивости конст-рукций подземных сооружений, таким стацио-нарным состоянием может быть состояние сис-темы «крепление – массив» под действием собственного веса [3], а системы с измененны-ми параметрами будут характеризоваться и действием собственного веса и влиянием на НДС привнесенных изменений.

Комплексный анализ системы «крепь – мас-сив» с использованием процесса присвоения статуса может также быть проведен как анализ изменения подсистем и представлен как коли-чественное изменение напряжений и деформа-ций вследствие изменений сущностных пара-метров системы с помощью статуса (1)-(2), но, введя еще один показатель, этот анализ можно несколько расширить. Таким показателем явля-ется нормированный статус St , который пред-ставляет собой количественное изменение НДС системы (или подсистем) с изменением пара-метров относительно критериев прочности или устойчивости: σ σ = σ k

St( ) ; (3)

ε ε =

ε k

St( ) , (4)

где St(σ)и St(ε) – соответственно нормиро-ванные статусы напряженного и деформиро-ванного состояний; σ_k и ε_k – соответственно напряжения и перемещения системы с изме-ненными параметрами; σ и ε– соответствен-но нормированные значения напряжений и пе-ремещений.

теория риска основана на применении вероят-ностного подхода, а аналитические построения процесса определения статуса – на положениях детерминистических нестохастических процес-сов. Поэтому теория риска более применима для прогнозирования влияния технологических ошибок и наличия дефектов в конструкции [5], а процесс определения статуса можно исполь-зовать в прогнозировании изменения НДС вследствие изменений явного характера – раз-рушения частей конструкции, исследования комплексов нагрузок, влияния геометрических размеров и процесса оптимизации и так далее.

Т.к. статус является количественной харак-теристикой только НДС и не дает возможности анализировать или классифицировать причины, вызывающие его изменение, введем в ком-плексный анализ прочности и устойчивости конструкций подземных сооружений термин «вес» (Wt), который будет качественно описы-вать изменения в системе. Качественный ха-рактер понятия веса заключается в том, что классифицировать изменения в такой сложной системе, как подземное сооружение, практиче-ски невозможно, т.к. их характер существенно различается, например, технологические осо-бенности установки элементов, изменение ко-эффициента фильтрации массива, изменение геометрических размеров конструкции. Несо-мненно, эти явления ведут к изменению НДС, но их сущностный характер настолько разли-чен, что создание классификации всех измене-ний потребует наличия огромного числа клас-сов, отделов и подотделов, но не даст возмож-ности комплексно проанализировать их влия-ние. Поэтому под весом будем понимать степень изменения НДС системы вследствие флуктуации параметра, и автором предложена первоначальная классификация весов, которая, конечно же, не является полной в силу своей первичности и несколько приблизительного характера распределения весов.

1. Wt = 1 – незначительные локальные из-менения, мало влияющие на систему в целом (относительно небольшие геометрические из-менения конструкции, локальные тепловые яв-ления, незначительные изменения свойств сис-темы).

2. Wt = 2 – значительные локальные изме-нения, слабо влияющие на систему в целом, но значительно влияющие на некоторые подсис-темы (наличие слабой неоднородности массива, значительные геометрические изменения кон-струкции, тепловые явления в большей части системы).

3. Wt = 3 – незначительные глобальные из-менения, влияющие как на подсистемы, так и на систему в целом (неоднородность всех час-тей системы, тепловые явления во всей систе-ме, некатастрофические изменения геометриче-ских размеров системы).

4. Wt = 4 – значительные глобальные изме-нения, значительно влияющие на систему в це-лом (нарушение частей системы, катастрофиче-ские тепловые явления, взрывы, катастрофиче-ские изменения геометрии системы).

Несомненно, представленная классифика-ция изменений на основе веса, только разраба-тывается, но полезность ее применения оче-видна, т.к. уже исследованные изменения в системе «крепь – массив» дают возможность сделать вывод об их распределении по степени влияния на систему [6 – 8], т.е. по их весу.

Используя комплексный подход к НДС кон-струкций подземных сооружений, можно более четко обозначить вышеприведенную классифи-кацию на основе веса, используя процесс опре-деления статуса НДС. Практически это можно сделать, сравнивая статусы системы-исходника без изменений (или ее подсистем) и системы-вариации, в которой изменение классифициро-вано с помощью веса. Исследовав достаточное количество систем-вариаций с присвоенными им весами изменений и получив статусы НДС, можно будет скорректировать авторскую клас-сификацию весов путем добавления в каждый класс веса границ статусов, то есть, например, у изменений с Wt = 1 будут известны значения статусов, определяющий данный вес. Таким образом, качественная характеристика веса приобретет количественное выражение и даст возможность более строгой классификации флуктуаций параметров, вносящих изменения в НДС исследуемой системы. Следует также от-метить, что современные расчетные комплексы (Plaxis, SCAD, Lira) еще не приспособлены да-же к определению обычных коэффициентов запаса, хотя наиболее динамично развиваю-щиеся из них (MSC/Nastran, ANSYS) могли бы реализовать процедуру определения статуса путем сравнения файлов результатов с по-строением изолиний и изополей статусов.

метро-политена.

Параметры конечно-элементной модели ис-ходной станции: узлов – 19476, КЭ – 15 721; деформационные характеристики модели: ок-ружающий массив – глина, модуль упругости

E = 59 МПа, коэффициент Пуассона µ= 0,35, плотность

γ

= 2,0 т/м3_{; конструкция –}

железо-бетон, приведенный модуль упругости E = = 370 МПа, приведенный коэффициент Пуас-сона µ = 0,1, плотность

γ

= 2,5 т/м3_{. Глубина} заложения станции – 10 м. В расчетах приме-нялось только загружение собственным весом. Размеры конструкции станции взяты из про-ектной документации (рис. 1, б).

а) б)

Рис. 1. Расчетнаясхемаколоннойстанциимелкогозаложения В качестве систем-вариаций разработаны

модели исходной станции с измененными гео-метрическими параметрами:

– модель № 1 – в качестве изменения приня-та неправильная постановка одной колонны

(рис. 2, а), вес изменения Wt = 1…2;

– модель № 2 – в качестве изменения приня-то отсутствие одной колонны (рис. 2, б), вес изменения Wt = 2…3.

а) б)

Рис. 2. Фрагментмоделейсистем-вариаций: а) модель№ 1; б) модель№ 2

После расчетов по полученным результатам (рис. 3 – 4) проведен процесс определения ста-туса системы и ее подсистем. В качестве под-систем системы «крепь – массив» S выбраны следующие: S₁ – окружающий массив; S₂ – обделка станции без системы колонн; S₃ – сис-тема колонн. Процесс определения статуса про-веден только для параметров НДС, которые изменялись значительно, а именно для

располагаются с постоянным шагом. Таким об-разом, колонки результатов, полученные в ре-зультате расчета двух моделей, прямо

свиде-тельствуют об изменении НДС системы, не отображая характера изменений, но выражая его количественно.

1) 2)

а)

б)

в)

а) б) в)

3)

Рис. 3. Перемещенияпооси Z вподсистемах: 1) S₁; 2) S₂; 3) S₃

1) 2)

а)

б)

в)

а) б) в)

3)

Рис. 4. Перемещенияпооси Z вподсистемах: 1) S₁; 2) S₂; 3) S₃

Соответственно статус находится по сле-дующим формулам:

∑

∑

σ σ = σ n k

St( ) ; (5)

∑

∑

ε ε = ε n k

St( ) , (6)

где St(σ)и St(ε)– соответственно статусы на-пряженного и деформированного состояний;

∑

σ_k и

∑

ε_k– соответственно сумма напря-жений и перемещений системы с измененными параметрами, найденные из колонки результа-тов;

∑

σ_n и

∑

ε_n– соответственно сумма на-пряжений и перемещений исходной системы, найденные из колонки результатов. Это еще раз показывает характер процесса определения ста-туса, как процесса, в результате которого полу-чается количественная характеристика измене-ния вследствие флуктуаций параметров систе-мы, выражающихся с помощью веса. В процес-се определения статуса получены следующие статусы подсистем:

1. Статус напряженного состояния St(σ). а) модель № 1: S₁ – St(σ) = 0,99950; S₂ –

) (σ

St = 1,00079; S₃ – St(σ) = 1,13490.

б) модель № 2: S₁ – St(σ)= 1,02237; S₂ – )

(σ

St = 1,02912; S₃ – St(σ) = 1,02227.

2. Статус деформированного состояния )

(ε

St .

а) модель № 1: S₁ – St(ε) = 1,00000; S₂ – )

(ε

St = 1,00000; S₃ – St(ε) = 1,00000.

б) модель № 2: S₁ – St(ε) = 1,03135; S₂ – )

(ε

St = 1,03135; S₃ – St(ε) = 1,03618.

Анализ статусов подсистем свидетельствует о том, что предполагаемые веса изменений, предложенные выше, можно скорректировать таким образом: для модели № 1 – Wt = 1, для модели № 2 – Wt = 2, т.к. значение статусов изменяется незначительно в первом случае и существенно во втором. Также проведенный анализ показал, что значение статуса для уста-новления влияния того или иного изменения в системе следует записывать до пятого знака после запятой, а также тот факт, что для каж-дой исследуемой системы повышенной слож-ности следует тарировать систему статусов. Это связано с тем, что предполагаемое значи-тельное изменение статуса для станции метро-политена мелкого заложения не подтвердилось,

поэтому следует протарировать систему стату-сов таким образом: 1) статус равен 1,00000 – системы идентичны друг другу, изменения сис-темы-вариации не вносят в НДС значительных изменений; 2) появление 5-го знака после запя-той в значении статуса – системы практически идентичны друг другу; 3) появление 4-го или 3-го знака после запятой в значении статуса – не-значительные изменения; 4) появление 2-го или 1-го знака после запятой в значении статуса – значительные изменения; 5) изменение значе-ния статуса в 2 раза – система-вариация карди-нально отличается от исходной системы.

Данное тарирование системы статусов под-ходит к полученным данным, что видно из ста-тусов деформированного состояния всех под-систем двух моделей. Из анализа этих статусов видно, что локальные изменения в модели № 1 не меняют статуса деформированного состоя-ния подсистем, статусы подсистем модели № 2 свидетельствуют о значительном влиянии вне-сенных изменений во все подсистемы (появле-ние второго знака после запятой). Из анализа статусов деформированного состояния также можно сделать вывод, что изменения, внесен-ные в исходную систему должны быть очень существенными (вес Wt = 3…4), чтобы значи-тельно увеличить значение статуса. Анализ статусов напряженного состояния подсистем показывает, что его изменение более выражено, чем изменение деформационного состояния и достаточно внести флуктуацию параметра с

Wt = 2…3, чтобы значительно изменить статус некоторых подсистем. Это достаточно выраже-но в случае модели № 1, в которой флуктуация с Wt = 1…2 (искривление колонны на 10 см) значительно увеличивает статус подсистемы S₃

(система колонн), незначительно изменяя ста-тусы остальных подсистем. Причем статус под-системы S₁ (окружающий массив) даже не-сколько уменьшился, что обусловлено измене-нием НДС конструкции, но данные изменения (4-й знак после запятой) являются незначитель-ными.

устойчи-вости конструкций, а затем более тщательно их анализировать. Такая практика применения процесса определения статуса позволит прово-дить комплексный анализ НДС сложных сис-тем с вносимыми в них изменениями, сберегая время на вариантный анализ, который можно опустить и, отыскав статусы напряженного и деформированного состояний системы или под-систем, переходить к анализу тех случаев, ко-торые наиболее информативны.

Несомненно, предложенный процесс коли-чественно-качественного анализа прочности на основе процесса определения статуса и описа-ния изменений с помощью веса только начина-ет разрабатываться, но, имея явно выраженный прикладной характер, отличается актуально-стью в области классификации изменений, влияющих на сущностные параметры сложных систем, и отмечен научно-практической новиз-ной и полезностью.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Тютькин, А. Л. Понятия «ранга» и «веса» вком

-плексном анализе прочности и устойчивости тоннельных конструкций [Текст] / А. Л. Тють

-кин // Тезисы 66 Межд. науч.-практ. конф. «Проблемы и перспективы развития железно

-дорожного транспорта», 11 – 12 мая 2006 г.,

Днепропетровск. – Д.: Вид-во ДНУЗТ, 2006. –

С. 259-260.

2. Кендэл, М. Дж. Ранговые корреляции [Текст] /

М. Дж. Кендэл. – М.: Статистика, 1975. – 214 с. 3. Петренко, В. І. Розрахунок трисклепінчастих станцій метрополітену глибокого закладення

[Текст] / В. І. Петренко, В. Д. Петренко,

О. Л. Тютькін. – Д.: Наука і освіта, 2004. – 176 с.

4. Синицын, А. П. Расчет конструкций на основе теории риска [Текст] / А. П. Синицын. – М.:

Стройиздат, 1985. – 304 с.

5. Шашенко, А. Н. Методы теории вероятностей

в геомеханике [Текст] / А. Н. Шашенко,

Н. С. Сургай, Л. Я. Парчевский. – К.: Техника, 1994. – 216 с.

6. Баклашов, И. В. Механикаподземныхсооруже

-ний иконструкции крепей [Текст] / И. В. Бак

-лашов, Б. А. Картозия. – М.: Недра, 1984. – 415 с.

7. Булычев, Н. С. Проектированиеи расчеткрепи капитальных выработок [Текст] / Н. С. Булы

-чев, Н. Н. Фотиева, Е. В. Стрельцов. – М.: Не

-дра, 1986. – 288 с.

8. Современные методы прочностных расчетов в метро- итоннелестроении [Текст] / Е. А. Деме

-шко идр. // Сб. тр. науч.-техн. конф. «Подзем

-ноестроительствоРоссиинарубежеХХІвека»,

Москва, 15-16 марта 2000 г. – М.: ТАР, 2000. –

С. 200-207.

9. Фролов, Ю. С. Метрополитены налиниях мел

-кого заложения. Новая концепциястроительст

-ва [Текст] / Ю. С. Фролов, Ю. Е. Крук. – М.:

ТИМР, 1994. – 202 с.