ESTIMATION OF PARAMETERS OF THE ELASTIC TERMINAL OF MARK KP-5.2

(1)

УДК 625.143.5

М

.

Д

.

КОСТЮК

(

Укрзалізниця

),

В

.

В

.

РИБКІН

,

І

.

О

.

БОНДАРЕНКО

(

ДІІТ

),

Н

.

М

.

ІВАНЧЕНКО

(

НКТБ

ЦП

УЗ

)

ОЦІНКА

ПАРАМЕТРІВ

ПРУЖНОЇ

КЛЕМИ

МАРКИ

КП

-5.2

УданійроботіпроведеначисельнаоцінкапараметрівпрацездатностіпружноїклемимаркиКП-5.2. Ви

-значенігеометричніхарактеристикипоперечногоперерізуклеми, жорсткістьклеми, атакожвиконаніпере

-вірнірозрахункиклеминаміцністьтавитривалість.

Вданнойработепроведена численнаяоценка параметровработоспособности упругойклеммы КП-5.2.

Определены геометрические характеристики поперечного сечения клеммы и жесткость клеммы, а также выполненыпроверочныерасчетыклеммынапрочностьивыносливость.

The numerical rating of parameters of serviceability of the elastic plug КП-5.2 is carried out in this work. The geometrical characteristics of the plug cross section and rigidity of plugs і are determined, and also the verifying calculations on streangth and endurance are carried out.

Сучасні стандарти якості вимагають впро

-вадженняновихтехнічних засобівта конструк

-цій, якість якихдоведена щена стадії проекту

-вання. Таким доказом можуть бути авторитет підприємства та нагромаджений досвід ство

-рення подібних виробів, а також порівняльні розрахункові дані, що отримані при викорис

-таннісучаснихтехнологій.

Основними параметрами, що визначають працездатністьпружногоскріплення, є:

• силапритиснення підошви рейки такоефі

-цієнтпередачімонтажногонавантаження;

• жорсткістьклеми таздатність підвищувати її при профілактичних та ремонтних робо

-тах (наявністьдругоїжорсткості);

• пружнийхідклеми;

• здатність чинити опір боковим наванта

-женням;

• монтажні та експлуатаційні максимальні навантаження;

• надійністьтаіншіпоказники.

Уданійроботівиконані перевірнірозрахун

-кипружної клеми марки КП-5.2 на міцність та витривалістьпри експлуатаційних навантажен

-нях та розрахунки з визначення жорсткості клемита моменту на ключі й зусилляна руко

-ятці ключа, потрібних для монтажу (демонта

-жу) клеминаанкер.

Фізичнітарозрахунковімоделіклеми

пружногоскріпленняКП-5.2

Клема пружна марки КП-5.2 (рис. 1) – це брус з постійною геометрією поперечного пе

-рерізу, ділянками якого є плоскі та просторові криві. Конструкція клеми складається з двох симетричнихгілок.

3

2

4

5 1

1

3 2

6

Рис. 1. ЗагальнийвиглядскріпленняКПП-5.2: 1 – клема марки КП-5.2; 2 – вкладиш; 3 – рейка; 4 – анкер

закладний; 5 – шпала; 6 – підрейкова прокладка

Упроцесіексплуатаціїклемамаєдваоснов

-нихрежиминавантаження:

1. Монтажнийрежимнавантаження. Підчас монтажу клеми на закладний анкер «лапки»

клеми (прямі ділянки гілок клеми) примусово розтискають на відстань, необхідну для подо

-лання (обходження) найширшогомісцяголовки анкера. Горизонтальне зусилля, з яким розтис

(2)

2. Робочий режим навантаження. Наявний при дії на клему зусилля притиснення рейки

r P .

Якщо при повному базуванні клеми на ан

-кері відсутності зусилля притиснення рейки у посадці матимемо натяг, то окрім двох назва

-них основних режимів навантаження клема можематищеодин – проміжний. Розрахункова схема при проміжному режимі навантаження відповідає схемі монтажного режиму наванта

-ження, за винятком величини горизонтального зусилля, зякимрозтискають «лапки» клеми.

Припущення, прийняті для спрощення роз

-рахунковихсхемнавантаженьклеми:

1) зусилля, діючи на клему при всіх режи

-мах навантажень, розподіляються між гілками рівномірно;

2) гілкиклемиідентичні;

3) поперечні перерізи бруса клеми мають однаковугеометріютарозміри;

4) матеріал, зякого виготовлено клему, ізо

-тропнийтаоднорідний.

Прийняті припущення дозволяють вважати,

щосхеминавантаженняклеми, якіконструкція самоїклеми, єсиметричними, тобтодля прове

-дення розрахунків достатньо розглянути лише однуздвохгілокклеми.

Дляопису конструкції клемиупросторі ви

-користаємодвісистемикоординат:

1) глобальну (нерухому) систему прямокут

-нихкоординатxyz;

2) локальну (рухому) систему координат xyz: осіx, yрозташованіуплощиніпоперечного перерізу бруса, вісь z спрямована по дотичній доосібруса.

Напершомуетапібуловизначеногеометри

-чні характеристики поперечного перерізу кле

-ми. Вонимаютьтакізначення:

• граничні значення площі поперечного пе

-рерізуклеми, м2_,

min 0,000197

F = ; F_max=0,000201;

• граничні значення моментів інерції попе

-речногоперерізуклемивідносноосейx таy відповідно, м4_,

9 min 3,074 10

x

J = ⋅ − ; 9

max 3,217 10

x

J = ⋅ − ;

9 min 3,075 10

y

J = ⋅ − ; J_y_max =3,217 10⋅ −9;

• граничні значення моментів опору попе

-речногоперерізуклемивідносноосейxтаy відповідно, м3_,

7 min min 3,887 10

x y

W =W = ⋅ − ;

7 max max 4,021 10

x y

W =W = ⋅ −

• граничні значення полярного моменту іне

-рціїпоперечногоперерізуклеми, м4_,

9 min 6,149 10

J_ρ = ⋅ − ; J_ρ_max =6,434 10⋅ −9;

• граничнізначення моментуопору попереч

-ногоперерізуклемиприкрученні, м3_,

7 min 7,774 10

W_ρ = ⋅ − ; 7

max 8,042 10 W_ρ = ⋅ − ;

• граничні значення геометричного фактора крутильної жорсткості поперечного перері

-зуклеми, м4_,

9 min 6,149 10

J_τ = ⋅ − ; 9

max 6,434 10 J_τ = ⋅ − ;

Для визначення геометричних характерис

-тик ділянок клеми гілку клеми було поділено наділянки ab, bc, cd, de, eg, gf (рис. 2). Дляко

-жноїзвиділенихділяноквизначили всігеомет

-ричні характеристики, що необхідні в подаль

-шихрозрахунках.

А В

С

D

Е

F

G

а в

с

d f

g _y

Z y

x z

Рис. 2. Схемарозташуванняділянок такоординатнихосей

Ділянка ab – прямий брус. Одноіменні осі локальних (рухомих) та глобальних (нерухо

-мих) координат на ділянці ab паралельні між собою. Осі x, y локальних координат розташо

-ваніуплощиніпоперечногоперерізубруса.

Ділянка bc – плоский кривий брус з радіу

-сом кривизни r₂ та кутовою координатою по

-зиціювання ϕ₂. Осі x, y локальних координат розташовані у площині поперечного перерізу бруса (вісьxперпендикулярнаплощинібруса; у

спрямована по радіусу кривини r₂), вісь z спрямованаподотичнійдоосібруса.

Ділянкаcd – просторовийкривий брусзра

-діусом кривини r₃ та радіусом обертання r₃_к.

(3)

визначається центральнимкутомвигину ϕ₃ та спряженимзнимкутом кручення ϕ₃_к. Осіx, y локальних координат розташовані у площині поперечного перерізу бруса (вісь x спрямована порадіусу кручення r₃_к; у – по радіусу криви

-ни r₃), вісь z спрямована по дотичній до осі бруса.

Ділянкаde – просторовий кривийбрус зра

-діусом кривини r₄ та радіусом кручення r₄_к.

Положення довільного перерізу на ділянці de визначається центральнимкутомвигину ϕ₄ та спряженимзнимкутом кручення ϕ₄_к. Осіx, y локальних координат розташовані у площині поперечного перерізу бруса (вісь x спрямована порадіусу кручення r₄_к; у – по радіусу криви

-ни r₄), вісь z спрямована по дотичній до осі бруса.

Ділянкаeg – просторовий кривийбрус зра

-діусом кривини r₅ та радіусом кручення r₅_к.

Положення довільного перерізу на ділянці eg визначається центральнимкутомвигину ϕ₅ та спряженимзнимкутом кручення ϕ₅_к. Осіx, y локальних координат розташовані у площині поперечного перерізу бруса (вісь x спрямована порадіусу кручення r₅_к; у – по радіусу криви

-ни r₅), вісь z спрямована по дотичній до осі бруса.

Ділянкаgf – просторовий кривий брус зра

-діусом кривини r₆ та радіусом кручення r₆_к.

Положення довільного перерізу на ділянці gf визначається центральнимкутомвигину ϕ₆ та спряженимзнимкутом кручення ϕ₆_к. Осіx, y локальних координат розташовані у площині поперечного перерізу бруса (вісь x спрямована порадіусу кручення r₆_к; у – по радіусу криви

-ни r₆), вісь z спрямована по дотичній до осі бруса.

Згіднозвизначенимигеометричнимихарак

-теристиками поперечного перерізу клеми були встановленігеометричнірозміриклеми.

Визначеннявеличин

примусовихдеформаційклеми

Під примусовими деформаціями розуміємо деформації, якихклема зазнаєпід часмонтажу на анкер або при кінцевому складанні вузла проміжного скріплення, тобто при «заневолю

-ванні» клеми у вузлі. Величини примусових

деформацій клеми залежать від складальних розмірів елементіввузла проміжного скріплен

-нятаматеріалів, зякихвонивиготовлені.

Примусова горизонтальна деформація кле

-ми, необхідна для здійснення монтажу клеми наанкер, – цевідстань, наякупотрібнорозтис

-нути «лапки» клеми, щоб підчас монтажу обі

-йтинайширшемісцевголовціанкера.

Зусилляпритисканнярейки P_r створюється проміжним скріпленнямзавдяки попередньому

«заневолюванню» клеми, тобто консоль клеми має монтажну вертикальну деформацію. Вели

-чина примусової вертикальної деформації кле

-ми регулюється висотою вкладиша, на який спирається консоль клеми у даному проміжно

-мускріпленні.

Придіїнаклемузусилляпритисненнярейки

r

P лапки клеми отримають горизонтальне зрушення γ, якебуде визначенедалі. Примусо

-ва горизонтальна деформація однієї гілки кле

-миприробочомурежимінавантаження δ_R бу

-де більша або менша за δ_П (в залежності від знака δ_g) навеличину δ_g. Длявизначення ве

-личини додаткового розтискання «лапок» кле

-ми δ_g скористалисьенергетичнимметодом, де потенціальна енергія деформованого бруса ви

-ражаєтьсячерезвнутрішнісиловіфактори. При цьому будемо вважати, що виконуються такі умови:

1) матеріал клеми працює в межах закону Гука;

2) лінійні та кутові переміщення перерізів брусадостатньомалі;

3) якдлявнутрішніхсиловихфакторів, так і для переміщень справедливийпринцип незале

-жностідіїтаскладання.

Після проведення розрахунків маємо такий результат:

• величина примусової горизонтальної де

-формації клеми, необхідної для здійснення монтажуклеминаанкер, δ =_m 0,0092 м;

•

середнє значення примусової горизонталь

-ної деформації однієї гілки клеми при проміжному режимі навантаження,

р 0,0092

δ = м;

• середнє значення натягу (зазору) у посадці клемина анкерприробочому режимінава

-нтаження N_R =0,0013 м;

• середнє значення примусової вертикальної деформаціїклемиприробочому режиміна

(4)

Визначенняжорсткостіклеми

Жорсткість є характеристикою пружності конструкції івизначається величиною наванта

-ження, яке створює пружну (зворотну) дефор

-мацію, що дорівнює одиниці. Для клеми, яку виготовлено зпружинної сталі, залежність між навантаженням та пружною деформацією лінійна, оскільки клема повинна працювати в пружній стадії. Робота клеми в пружній стадії забезпечується прийнятим при проектуванні запасомміцності конструкції. Розрахунокжор

-сткості клеми виконуємо, використовуючи енергетичнийметод.

Враховуючи, що клема має декілька схем навантаження, визначення жорсткостіпроводи

-лизадвомаосновниминапрямками:

1) горизонтальний напрямок – напрямок дії монтажногозусилля P_m;

2) вертикальний напрямок – напрямок дії зусилляпритисненнярейки P_r.

Зусилля, що діє на клему при проміжному режимінавантаження, збігаєтьсяза напрямком змонтажнимзусиллям P_m.

Визначення жорсткості клеми у горизонта

-льномунапрямку виконуємодля випадку, коли замість P_m наклему взаданомуперерізіb дія

-тимедопоміжнаодиничнасила, щомаєгоризо

-нтальнийнапрямокдії.

На клему при робочому режимі наванта

-ження окрім зусилля притиснення рейки P_r діятимегоризонтальнезусилля P_R – цезусилля відзалишковогонатягу при повномубазуванні клеминаанкері. Тому привизначенні вертика

-льної жорсткості клеми та при перевірному розрахунку клеми на міцність вважаємо за не

-обхідневрахувати вплив зусилля P_R. Для цьо

-горівняннязалежностівнутрішніх силовихфа

-кторів від складової зусилля притиснення рей

-ки доповнюємо рівняннями залежності внутрі

-шніх силових факторів від зусилля P_R та рівняннями залежності від допоміжних одини

-чнихсил, розташованих уперерізах a, bіспря

-мованих у бік дії реакакції опору R_a – верти

-кальнийнапрямок. Нарис. 3 поданосхемуроз

-ташуваннясилпривизначенніжорсткості. Вер

-тикальне зрушення крайнього перерізу консолі клеми (переріз f), по якому регулюють величи

-ну зусилля притиснення рейки, тобто робочий хід клеми, утворюється з двох основних скла

-дових:

1) за рахунок деформаціїклеми при її на

-вантаженні;

2) за рахунок вільного повороту «лапки»

клемивмежахіснуючогозазоруміждіаметром посадочних отворів анкера та діаметром прут

-ка, зякоговиготовленоклему.

Алепривизначенніжорсткостіклемиувер

-тикальному напрямку приймається, що жорст

-кість клеми залежить лише від першої із озна

-ченихскладових.

А С

D

G F Е

x y

Рm

Рr

Рис. 3. Схемарозташуваннясил привизначенніжорсткості

Такимчином, маємотакірезультати:

• граничнізначення горизонтальноїжорстко

-стіклеми, Н/мм,

min 328,96

Г = ; Г_max=482,75;

• середнє значення горизонтальної жорст

-костіклеми 405,86Г = Н/мм;

• діапазон допустимихвідхилень (±) фактич

-них значень горизонтальної жорсткості клемивідїї номінального (середнього) зна

-ченняΓ – 19 %;

• середнє значення повного горизонтального зрушення однієї гілки клеми при дії допо

-міжної одиничної сили, м,

6

Г 1,28 10

δ = ⋅ Н/мм;

• середні значення горизонтальних зусиль,

щодіють на клему прирізних режимах на

-вантаження, Н:

– монтажнийрежимнавантаження

m 7584,12

P = ;

– проміжнийрежимнавантаження

П 925,99

P = ;

– робочийрежимнавантаження

r 515,78

P = ;

(5)

m 26; P =

–

проміжнийрежимнавантаження

П 92; P =

– робочийрежимнавантаження

R 172,6

P = ;

• середнє значення жорсткості клеми у вер

-тикальномунапрямку V =1547,58 Н/мм;

• діапазондопустимих відхилень (±) фактич

-них значень вертикальної жорсткості

12

V = %;

• середнє значення фактичного зусилля при

-тисненнярейки, що створюєтьсяу проміж

-номурейковому скріпленні з клемоюма

-ркиКП-5.2, P_r_ф =10,27 кН;

• діапазонфактичних відхилень (±) значення зусилля притиснення рейки, що ство

-рюється у проміжному рейковому скріпленнізклемоюмаркиКП-5.2, – 28 %

Встановленнязалежності

міжробочимходомклеми

тазусиллямпритисненнярейки P_R

Підробочимходоммаємонаувазіпримусо

-ве вертикальнепереміщення крайнього перері

-зу консолі клеми (переріз f), тобто «заневолю

-вання» клеми, при якому клема, намагаючись повернутися у первинне положення, створюва

-тиме потрібне зусилля притиснення рейки

r 10

P = кН. Умежахзаданих допусківна виго

-товлення конструкції клеми та анкера робочий хід клеми для відповідних значень зусилля притиснення рейки P_r матиме не конкретне значення, а діапазон можливих значень. Най

-більш імовірним вважаємо середнє значення робочогоходу. Графік залежностізусилляпри

-тисненнярейки від робочого ходу клеми наве

-денонарис. 4

.

Нарис. 4 показано: 1 – ∆min

( )

P_r – робочий хіднайбільш жорсткої клеми, тобтоклеми, яка вмежахзаданих допусків на виготовленнямає найменші лінійні розміри та найбільший діа

-метр заготовки, мм; 2 – ∆max

( )

P_r – робочий хід найменш жорсткої клеми, тобто клеми, яка вмежахзаданих допусків на виготовленнямає найбільші лінійні розміри та найменший діа

-метрзаготовки, мм; 3 – ∆

( )

P_r – найбільшімо

-вірний робочий хід клеми, тобто робочий хід клеми, якавмежахзаданихдопусківнавигото

-влення має середні значення лінійних розмірів тадіаметразаготовки, мм.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

0 1.25 2.5 3.75 5 6.25 7.5 8.75 10

Pr, kH

∆, мм

1 2 3

Рис. 4. Графікзалежностізусилляпритиснення рейкивідробочогоходуклеми

Перевірнийрозрахунокклеминаміцність

приексплуатаційнихнавантаженнях

Як уже вказувалось, під час експлуатації клемамаєдваосновнихрежиминавантаження:

1) монтажнийрежимнавантаження; 2) робочийрежимнавантаження.

Тому перевірний розрахунок клеми на міц

-ність при експлуатаційних навантаженнях складатиметься:

– з перевірного розрахунку клеми на міц

-ністьпримонтажномурежимінавантаження; – перевірногорозрахунку клеминаміцність приробочомурежимінавантаження.

Відомо, щоклемапружнамаркиКП-5.2 – це брус, ділянками якого є плоскі та просторові криві. Узв’язкузскладністюконструкціїклеми зовнішні сили, що діють на неї у кожному з вказаних режимів навантаження, створюють одночаснодекілька (абоівсішість) внутрішніх силових факторів. Внутрішні силові фактори

(сили Nz, Qx, Qy; моменти Mz, Mx, My) зміню

-ють свої значення по довжині бруса клеми.

Зростання або зниження величин кожного з шести внутрішніх силових факторів відбува

-ється за індивідуальних законом, не завжди синхроннозіншими. Томувизначитинайбільш небезпечний переріз, тобто переріз, у якому будуть зосереджені максимальні напруження,

(6)

перевірного розрахунку клеми на міцність ви

-значаємо напруження у всіх виділених перері

-захклеми. Також звернемоувагу на практичне підтвердження того, що при перевантаженні подібних конструкцій, перші познаки руйну

-вання спостерігаються на внутрішніх волокнах кривих, тобто, іншими словами, – напруження на внутрішніх волокнах перевищують напру

-ження на зовнішніх волокнах. Означений факт маєпростетеоретичнеобґрунтування: укривих брусів нейтральний шар не збігається з віссю симетріїбруса. Якрезультат – радіуснейтраль

-ного шару перевищує радіус кривини бруса.

Вказанесвідчить про те, що фактична відстань між нейтральним шаром та зовнішніми волок

-намивкривих брусахскорочується, аміж ней

-тральним шаром і внутрішніми волокнами, на

-впаки, збільшується. Міжзначеннямнапружень та відстанню від відокремленого волокна до нейтрального шару існує практично лінійна залежність, заякоюзростаннянапружень прак

-тично пропорційно зростанню відстані між ві

-докремленимволокномта нейтральним шаром.

Таким чином, збільшення напружень на внут

-рішніх волокнах конструкцій, що являють со

-боюкривібруси, єрезультатомзбільшення від

-станіміжцимволокномтанейтральнимшаром.

Змінність значень напруженьпо площині дові

-льного перерізу кривої ділянки клеми змушує наснапруження укожномуi-муперерізівизна

-чатидля 4 волокон: 1 і 2 – зовнішні волокнау площині вигину та кручення ділянок клеми відповідно; 3 і 4 – внутрішніволокнауплощині вигинутакрученняділянокклемивідповідно.

Серед існуючих теорій міцності 4-та теорія міцностіразом зтеорієюміцності Мору мають найкраще практичнепідтвердження, тому вони визнані пріоритетними. 4-ту теорію міцності використовують при перевірних розрахунках конструкцій, виготовлених зматеріалів, щочи

-нятьоднаковий опірприрозтяганніта стиснен

-ня. Матеріал, з якого виготовлено клему, має такіж властивості, томупри перевірних розра

-хункахклемина міцність будемовикористову

-ватисаме 4-тутеоріюміцності.

примонтажномурежимінавантаження

Клема сприйматиме монтажне зусилля P_m протягом усього терміну експлуатації обмеже

-ну кількість раз: лише під час монтажу та де

-монтажу проміжного рейкового скріплення.

Часдіїзусилля P_m вкожному звказанихвипа

-дків становить всього декілька секунд. При

розрахунку вважаємо, що для перевірки клеми на міцність при монтажному режимі наванта

-женнядостатньоперевірити міцністьматеріалу у найбільш небезпечному перерізі, тобто роби

-моприпущення про статичний характер наван

-таження клеми. Умова міцності клеми форму

-ється так: клема вважатиметься міцною при монтажному режимі навантаження, якщо ре

-зультуючі (еквівалентні) напруження у най

-більш небезпечному перерізі конструкції не перевищуватимуть межі плинності матеріалу

1 τ

σ , тобто клема після зняття дії зусилля P_m неповиннаматизалишковихдеформацій.

За результатами проведених розрахунків,

встановлено, що при дії на клему монтажного зусилля P_m найбільші напруження в клемі створюютьсявперерізі, якийнарис. 2 позначе

-но літерою С. Цей переріз найбільш небезпеч

-ний перерізклемипри монтажномурежимі на

-вантаження.

Для забезпечення умови міцності кожної придатної клеми (усі розміри конструктивних елементівклемивказаніу межахзаданих допу

-сків) при монтажному режимі навантаження ймовірні еквівалентні (результуючі) напружен

-ня у перерізі С не повинні перевищувати межі плинностіматеріалуклеми σ_τ₁.

Граничнізначення ймовірнихеквівалентних напружень, зосередженихуперерізіСпримон

-тажномурежимінавантаженняклеми, МПа,

m min 1122, 21

σ = ; σ_{m max} =1666, 42.

Середнє значення ймовірних еквівалентних напружень, зосередженихуперерізіСпримон

-тажномурежимінавантаженняклеми, МПа,

m 1394,32

σ = .

Висновок: умова міцності при монтажному режимі навантаження виконується майже для всього діапазону придатних клем, тобто пере

-важна більшість придатних клем після зняття дії монтажного зусилля P_m не матиме залиш

-ковихдеформацій.

приробочомурежимінавантаження

Передбачається, що під час експлуатації проміжногорейковогоскріпленнязусилляпри

-тиснення рейки P_r змінюватиметься в належ

-них діапазонах значень, тобто клема матиме циклічний характер робочого навантаження.

(7)

клеминаміцністьприробочому режимінаван

-таженняскладавсяздвохетапів:

1) перевірного розрахунку клеми на міц

-ністьякстатичнонавантаженоїконструкції; 2) перевірного розрахунку клеми на витри

-валість.

Умоваміцностіклемиприробочомурежимі навантаження формулюється так: клема вважа

-тиметьсяміцною, якщовиконаютьсяодночасно умовиміцностітавитривалостіматеріалу.

Перевірнийрозрахунокклеми

навитривалість

Клема в залежності від розташування її у планіколіїможе мати різні циклинавантажен

-ня:

– зусилля притиснення рейки зменшувати

-меться від свого первинного значення P_r до

min

P припросіданнірейкипідколесомрухомо

-госкладу;

– зусилляпритисненнярейкизростатимевід свого первинного значення P_r до P_max при створенніклемоюопору «перевертанню» рейки в результаті дії значної бічної сили в кривих ділянкахколії.

Розрахунок клеми на витривалість викону

-валидляциклу, щомаєнайбільше середнє зна

-ченнянапруженьтаамплітудициклу.

Зарезультатами розрахунку маємо, щофак

-тичний запас витривалості клеми при наванта

-женні циклом 2 більший за нормативний

(

η η >к2

)

. Напруження вклеміу разізростання

зусилляпритисненнярейкивід P_r до P_max (при створенні клемою опору «перевертанню» рей

-ки) не перевищуватимуть межу плинності ма

-теріалу клеми

(

σ σ_τ₁ _max >

)

. Таким чином, кож

-на придатна клема, сприймаючи 1-й або 2-й цикли робочого навантаження при створенні зусилля притиснення рейки P_r_ф=10,27 кН знаходитиметься в зоні пружних деформацій,

тобтоклемувважаємоміцноюіпрацездатною.

Занормативами збезпеки працімаксималь

-не зусилля на рукоятці ключа при проведенні монтажних робіт на колії не повинно переви

-щувати 30 кгс (294,3 Н). Вказанаумовавикону

-єтьсяу разівикористання примонтажі (демон

-тажі) клемимаркиКП-5.2 наанкерключа сдо

-вжиноюрукоятки L_к₂ =1,2 м.

Висновки:

1. Проведена чисельна оцінка параметрів працездатностіпружноїклемимаркиКП-5.2.

2. Визначені геометричні характеристики поперечногоперерізуклеми.

3. Визначенажорсткістьклеми.

4. Встановлено залежність між робочим ходом клеми та зусиллям притиснення рейки

r P

.

5. Проведено перевірний розрахунок кле

-минаміцністьтавитривалість.

6. Визначено момент на ключі та зусилля на рукоятці ключа, потрібні для монтажу (де