3. Desain Kolom Srpmk Fix

(1)

DESAIN KEKUATAN KOLOM SQ & RE

SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK)

A. GENERAL INFORMATION

Project : OTHER Engineer : Puji Kurniawan,ST

kolom : K 40/80 Units : Metric

Code : SNI 2847-2013 / ACI 318-14

MATERIAL PROPERTIES

Concrete

Mutu beton kolom, K- 350 f_c'_k = 29.1 MPa

Modulus elastisitas kolom beton, Ec.k = 25332.1 MPa

Mutu beton balok, K- 350 fc'b = 29.1 MPa

Modulus elastisitas balok beton, Ec.b = 25332.1 MPa

Regangan maksimum, ec = 0.003 MPa

Steel

Mutu baja tulangan pokok kolom, fy = 400 MPa

Mutu baja tulangan sengkang kolom, f_ys = 400 MPa

Mutu baja tulangan pokok balok, fy = 400 MPa

Mutu baja tulangan sengkang balok, fys = 400 MPa

Mutu baja tulangan pelat lantai, fysb = 240 MPa

Regangan maksimum, es = 0.002 MPa

SECTION PROPERTIES "TINJAUAN SEARAH SUMBU X"

Panjang searah sumbu x, x-axis = b = 400 mm

Diameter tulangan sengkang, Ds = 13 mm

Tulangan kolom,

22 D

22

Gross section area, A = 320000 mm2

Momen inersia, I_y = 1/12 * b3 * h = mm4

Radius giration, ry =  Iy / A = 115.5 mm

X0 = 0 mm

SECTION PROPERTIES "TINJAUAN SEARAH SUMBU Y"

Panjang searah sumbu y, y-axis = h = 800 mm

Selimut beton, sb = 40 mm

Luas tulangan total, A_s = 8362.9 mm2

Gross section area, A = 320000 mm2

Momen inersia, Ix = 1/12 * b * h 3 = mm4 Radius giration, rx =  Ix / A = 230.9 mm Y0 = 0 mm 4266666667 17066666667

(2)

B. KLASIFIKASI PORTAL

Q = (  Pu * Do / Vus * ℓu ) < 0,05



Portal Tidak Bergoyang Q = (  Pu * Do / Vus * ℓu ) > 0,05



Portal Bergoyang

ℓ

u = Tinggi Kolom

Pu = Beban vertikal terfaktor total (Comb : 1,2 DL + 0,5 LL)

Do = Defleksi lateral relatif orde pertama antara tepi atas dan bawah tingkat tersebut Vus = Gaya geser tingkat horisontal pada tingkat yang dievaluasi

2.1 KLASIFIKASI PORTAL ARAH "X"

Tinggi Efektif kolom,

ℓ

u.x

= L - h

b

=

3400.0 mm

Beban vertikal terfaktor total (Comb : 1,2 DL + 0,5 LL)



P

_u

=

39859.3 kN Defleksi lateral relatif orde pertama antara tepi atas dan bawah tingkat tersebut

D

_0.x

=

5.8 mm Gaya geser tingkat horisontal pada tingkat yang dievaluasi

V

us.x

=

7350.7 kN

Q.

_x

= (



P

_u

*

D

_o

/ V

_us

* ℓ

u.x

) < 0,05 =

0.009 mm

Non-Sway Frame

2.2 KLASIFIKASI PORTAL ARAH "Y"

Tinggi Efektif kolom,

ℓ

u.y

= L - h

b

=

3400.0 mm

Beban vertikal terfaktor total (Comb : 1,2 DL + 0,5 LL)



P

u

=

39859.3 kN Defleksi lateral relatif orde pertama antara tepi atas dan bawah tingkat tersebut

D

_0.x

=

7.23 mm Gaya geser tingkat horisontal pada tingkat yang dievaluasi

V

_us.x

=

7570.2 kN

Q.

_x

= (



P

_u

*

D

_o

/ V

_us

* ℓ

u.y

) < 0,05 =

0.011 mm

Non-Sway Frame

C. PEMBEBANAN

Parameter percepatan spektra desain, periode pendek

S

_DS

=

0.55 Sec

Faktor kuat lebih sistem

W

₀

=

2.5

Faktor Redudansi

r

=

1.3

Apakah menggunakan paktor kuat lebih..??

=

No

3.1 BEBAN TIDAK TERFAKTOR (SERVICE LOAD)

No. Load Case Pux Puy Mx.Top Mx.Bot My.Top My.Bot Sustained

(kN) (kN) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) Load

(3)

3.1.1 Kombinasi Beban Tinjauan Arah X

No Dead Live Roof Live Wind Sesmic Axial load My.Top My.Bot E_Q / RSP (kN) (kNm) (kNm) 1 1.4 0.00 0.0 0.0 0.0 1684.2 -34.3 29.5 2 1.2 1.60 0.5 2088.4 -22.1 18.5 3 1.2 0.50 1.6 1645.1 -27.1 23.2 4 1.2 1.6 0.5 1443.6 -29.4 25.3 5 1.2 1.6 -0.5 1443.6 -29.4 25.3 6 1.2 0.50 0.5 1.0 1645.1 -27.1 23.2 7 1.2 0.50 0.5 -1.0 1645.1 -27.1 23.2 8 1.2 0.50 1.0 1645.1 -27.1 23.2 9 1.2 0.50 -1.0 1645.1 -27.1 23.2 10 0.9 0.50 1.0 1284.2 -19.8 16.8 11 0.9 0.50 -1.0 1284.2 -19.8 16.8 12 1.311 1.00 1.3 1984.6 -198.0 174.3 13 1.311 1.00 -1.3 1974.7 143.0 -127.6 14 0.789 1.3 954.6 -189.9 167.6 15 0.789 -1.3 944.7 151.2 -134.3 16 1.311 1.00 1.3 1967.4 228.1 250.1 17 1.311 1.00 -1.3 1992.0 -283.1 -203.4 18 0.789 1.3 937.3 236.3 243.4 19 0.789 -1.3 961.9 -275.0 -210.1

3.1.2 Kombinasi beban Tinjauan Arah Y

No Dead Live Roof Live Wind Sesmic Axial load Mx.Top Mx.Bot EQ / RSP (kN) (kNm) (kNm) 1 1.4 0.00 0.0 0.0 0.0 1684.2 -386.1 171.7 2 1.2 1.60 0.5 2088.4 -347.8 164.6 3 1.2 0.50 1.6 1645.1 -336.2 152.6 4 1.2 1.6 0.5 1443.6 -330.9 147.2 5 1.2 1.6 -0.5 1443.6 -330.9 147.2 6 1.2 0.50 0.5 1.0 1645.1 -336.2 152.6 7 1.2 0.50 0.5 -1.0 1645.1 -336.2 152.6 8 1.2 0.50 1.0 1645.1 -336.2 152.6 9 1.2 0.50 -1.0 1645.1 -336.2 152.6 10 0.9 0.50 1.0 1284.2 -253.5 115.8 11 0.9 0.50 -1.0 1284.2 -253.5 115.8

(4)

12 1.311 1.00 1.3 2002.6 -455.7 241.7 13 1.311 1.00 -1.3 1956.8 -288.3 101.6 14 0.789 1.3 972.5 -301.4 166.9 15 0.789 -1.3 926.7 -134.0 26.8 16 1.311 1.00 1.3 1940.5 -230.1 290.0 17 1.311 1.00 -1.3 2018.8 -513.8 53.3 18 0.789 1.3 910.5 -75.9 215.2 19 0.789 -1.3 988.8 -359.5 -21.6

3.2 REKAP KOMBINASI BEBAN (LOAD COMBINATION)

Rekap Beban Desain

Load Axial load Mx.Top Mx.Bot My.Top My.Bot

Combination _(kN) _(kNm) _(kNm) _(kNm) _(kNm) U1 1,4DL 1684.2 -386.1 171.7 -34.3 29.5 U2 1,2DL + 1,6LL + 0,5RL 2088.4 -347.8 164.6 -22.1 18.5 U3 1,2DL + 0,5LL + 1,6RL 1645.1 -336.2 152.6 -27.1 23.2 U4 1,2DL + 1,6RL + 0,5 W 1443.6 -330.9 147.2 -29.4 25.3 U5 1,2DL + 1,6RL + -0,5 W 1443.6 -330.9 147.2 -29.4 25.3 U6 1,2DL + 0,5LL + 0,5RL + 1W 1645.1 -336.2 152.6 -27.1 23.2 U7 1,2DL + 0,5LL + 0,5RL + -1W 1645.1 -336.2 152.6 -27.1 23.2 U8 1,2DL + 0,5LL + 1W 1645.1 -336.2 152.6 -27.1 23.2 U9 1,2DL + 0,5LL + -1W 1645.1 -336.2 152.6 -27.1 23.2 U10 0,9DL + 0,5LL + 1W 1284.2 -253.5 115.8 -19.8 16.8 U11 0,9DL + 0,5LL + -1W 1284.2 -253.5 115.8 -19.8 16.8 U12 1,2DL + 0,2 Sds + 0,5LL + 1rEQ 1984.6 -455.7 241.7 -198.0 174.3 U13 1,2DL + 0,2 Sds + 0,5LL + -1rEQ 1974.7 -288.3 101.6 143.0 -127.6 U14 0,9DL - 0,2 S_ds + 1rE_Q 954.6 -301.4 166.9 -189.9 167.6 U15 0,9DL - 0,2 Sds + -1rEQ 944.7 -134.0 26.8 151.2 -134.3 U16 1,2DL + 0,2 Sds + 0,5LL + 1rRsp 1967.4 -230.1 290.0 228.1 250.1 U17 1,2DL + 0,2 Sds + 0,5LL + -1rRsp 1992.0 -513.8 53.3 -283.1 -203.4 U18 0,9DL - 0,2 Sds + 1rRsp 937.3 -75.9 215.2 236.3 243.4 U19 0,9DL - 0,2 Sds + -1rRsp 961.9 -359.5 -21.6 -275.0 -210.1 Envelove Max 2088.4 -75.9 290.0 236.3 250.1 Envelove Min 937.3 -513.8 -21.6 -283.1 -210.1

(5)

D. TINJAUAN SEARAH SUMBU X (Momen Y : M

_uy

= M

₃

)

1. FAKTOR PANJANG TEKUK KOLOM

Searah.sb. X :

300 300

500

L

_b.L

=

6 500

L

_b.R

=

6

ℓ

u.x

=

3.5

b = X.axis = 400.0 Above Column h = Y.axis = 500.0 300 300 500

L

_b.L

=

6 500

L

_b.R

=

6

ℓ

u.x

=

3.4 b = X.axis = 400.0 Design h = Y.axis = 800.0 300 300 500

L

_b.L

=

6 500

L

_b.R

=

6

ℓ

u.x

=

2.5

b = X.axis = 400.0 Below Column h = Y.axis = 800.0 250 250 400

L

_b.L

=

6 400

L

_b.R

=

6 + 0,00 hc bc x y Pu Muy Muy kolom Desain

Above Left _{Above Right}

Vu Vu Pu Lu hb hpl bc Lb

(6)

Momen inersia Kolom,

I

_y

= 1/12 * b

3

* h

Modulus elastisitas beton

E

c

= 4700 *



f

c

'

Kekakuan lentur efektif kolom,

EI = E

c

* 0,7 * I

y

Slenderness

Sway Criteria : Non-Sway Frame

Mutu beton kolom, 2

f

_c

' =

29.1 MPa

kolom Axis Height Width 'b' Depth 'h' Iy Ec EIk EIk / ℓu

(m) (mm) (mm) (mm4) MPa MPa

Design X 3.40 400 800 4.3.E+09 3.E+04 8.E+13 2.2E+10

Above X 3.50 400 500 2.7.E+09 3.E+04 5.E+13 _1.4E+10

Below X 2.50 400 800 4.3.E+09 3.E+04 8.E+13 _3.0E+10

Mutu beton balok,

f

_c

' =

29.1 MPa

X-Beams Length Width Depth I Ec EIb.x EIb.x / L

Location _(m) _(mm) _(mm) _(mm4

) MPa MPa

Above Left 6.00 300 500 3.1.E+09 3.E+04 3.E+13 _4.6E+09

Above Right 6.00 300 500 3.1.E+09 3.E+04 3.E+13 _4.6E+09

Below Left 6.00 300 500 3.1.E+09 3.E+04 3.E+13 _4.6E+09

Below Right 6.00 300 500 3.1.E+09 3.E+04 3.E+13 _4.6E+09

Effective Length Factors: Opsional K = 0.00

Axis Y(top) Y(bot) k(Nonsway) k(Sway) ℓu.x (mm) k ℓu / ry

(7)

2. KLASIFIKASI KOLOM & PEMBESARAN MOMEN

2.1 Menentukan Kolom Panjang Atau Pendek

Lebar kolom,

b =

400.0 mm

tinggi kolom,

h =

800.0 mm

Tinggi efektif kolom,

ℓ

_u.x

=

3400.0 mm

Inersia penampang kolom,

I

y

= 1/12 * b

3

* h =

4.27.E+09 mm4

Luas tampang kolom,

A

_g

= b * h =

320000 mm2

Jari-jari inersia penampang kolom,

r

_y

=



[ I

_y

/ A

_g

] =

115.5 mm

Faktor panjang tekuk,

K

x

=

0.926

Angka kelangsingan,

K * ℓ

u.x

/ r

y

=

27.27

Momen ultimate terkecil kolom,

M

₁

=

203.40 kNm

Momen ultimate terbesar kolom,

M

2

=

283.15 kNm

M

1

/ M

2

=

0.72 Single Curvatur Syarat batas kelangsingan,

Kℓ

u

/ r < 34 - 12 * ( M

1

/ M

2

) < 40 =

25.38

Kolom Panjang Perlu Pembesaran Momen

2.2 Pembesaran Momen

Pengaruh buckling diperhitungkan dengan cara Perbesaran Momen pada kolom sbb.

Gaya aksial ultimit kolom,

P

u

=

1991.96 kN

Beban mati ultimit pada kolom :

P

u_DL

= 1,2 DL =

1443.60 kN Beban hidup ultimit pada kolom :

P

_{u_LL}

= 1 LL =

403.00 kN Nilai perbandingan beban mati ultimit terhadap beban tetap ultimit :

Mutu beton kolom,

f

c

' =

29.1 MPa

Mutu beton kolom,

E

c

= 4700 *



f

c

' =

25332.1 MPa

β

_d

= DL / (DL + LL) =

0.782

Kekakuan lentur kolom,

EI = 0.4 * E

c

* I

y

/ (1 + β

d

) =

24264.43 kNm 2

Beban aksial kritis,

P

c

=

p

2

* EI / ( K * ℓ

u.x

)

2

=

24122 kN

With Transversal load

C

m

= 0,6 + 0,4 * ( M

1

/ M

2

) atau 1 =

1.00 Faktor perbesaran momen,

d

_s

= C

_m

/ [ 1 - P

_u

/ (0.75 * P

_c

) ] =

1.12

Momen ultimate minimum,

M

2,Min

= P

u

* ( 15,24 + 0,03 * b ) =

54.26 kNm Momen ultimate,

M

uy

= Max(M

2

; M

2min

) =

318.18 kNm

(8)

3. REKAP GAYA AXIAL & MOMEN ULTIMATE

Load Pu Muy Muy Mny Comb _(kNm) _(kNm) _(kNm) _(kNm) U1 ₁₆₈₄ _56.9 _318.2 ₆₇₅ U2 ₂₀₈₈ _56.9 ₆₉₈ U3 ₁₆₄₅ _56.9 ₆₇₅ U4 ₁₄₄₄ _56.9 ₆₅₅ U5 ₁₄₄₄ _56.9 ₆₅₅ U6 ₁₆₄₅ _56.9 ₆₇₀ U7 ₁₆₄₅ _56.9 ₆₇₁ U8 ₁₆₄₅ _56.9 ₆₇₁ U9 ₁₆₄₅ _56.9 ₆₇₁ U10 ₁₂₈₄ _56.9 ₆₄₂ U11 ₁₂₈₄ _56.9 ₆₄₂ U12 ₁₉₈₅ _198.0 ₆₉₄ U13 ₁₉₇₅ _143.0 ₆₉₄ U14 ₉₅₅ _189.9 ₆₀₈ U15 ₉₄₅ _151.2 ₆₀₀ U16 ₁₉₆₇ _250.1 ₆₉₄ U17 ₁₉₉₂ _283.1 ₆₉₁ U18 ₉₃₇ _243.4 ₆₁₄ U19 ₉₆₂ _275.0 ₆₁₄ Envelove Max _2088.4 _283.1 _698.0 Envelove Min _937.3 _56.9 _600.0

(9)

4. DESAIN KOLOM SRPMK

4.1. Persyaratan Dimensi Kolom

Lebar penampang kolom,

b =

400.00 mm

Tinggi penampang kolom,

h =

800.00 mm

Gaya aksial ultimit kolom terkecil,

P

u.Min

=

937.34 kN

Luas tampang kolom,

A

g

= b * h =

320000.00 mm

2

Kuat tekan beton,

f

_c

' =

29.05 MPa

- Gaya Akxial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus menenuhi Ag * fc' /10

A

g

* f

c

' /10 =

929.60 kN

AMAN.!

Penampang kolom terkecil tidak kurang dari 300 mm

b =

400.00 mm AMAN.!

Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4

b / h =

0.50 AMAN.! Rasio tulangan kolom 1% < r < 6%

_r

_{= ( A}

_s

_{/ b * h ) * 100 =}

2.61

AMAN.! Cek pengaruh efek beban gempa ortogonal,

P

umax.Qe

=

9.45 kN

f

P

_n.max

= 0,8 *

f

* [ 0,85 * f

_c

' * (A

_g

- A

_st

) + f

_y

* A

_st

] =

5740.94 kN

P

umax.Qe <

20 %

f

P

n.max Abaikan.!

4.2. Persyaratan "Strong kolom Weak Beam"

Syarat:



M

c

> 1,2



M

g

p

u = Beban vertikal terfaktor

Mn = Momen nominal kolom sumbu "y" dari diagram interaksi

Mc = Jumlah Mn dua kolom yang bertemu di join

( M

ny.bawah

+ M

ny.atas

)

Mg = Jumlah Mn dua balok yang bertemu di join

(

f

M

n

+

f

M

n

+

) /

f

mutu beton,

f

c

'

b

=

29.1 MPa

Mutu baja tulangan longitudinal balok,

f

_y

=

400.0 MPa

Faktor reduksi keuatan lentur,

f

=

0.9

Mutu baja tulangan sengkang balok,

f

ys

=

400.0 MPa

Mutu baja tulangan longitudinal untuk momen probable,

f

_s

= 1,25 * f

_y

=

500.0 MPa Faktor reduksi keuatan lentur untuk momen probable balok,

f

=

1.0

(10)

Tebal pelat lantai,

h

_Pl

=

130.0 mm

Tulangan pelat lantai, 10 - 150

6 D 22 6 D 22

3 D 22 3 D 22

Above Left: Above Right:

Length = 6.00 m Length = 6.00 m Width = bb = 300 mm Width = bb = 300 mm Depth = hb = 500 mm Depth = hb = 500 mm B_e = 1340 mm B_e = 1340 mm As = 2281 mm 2 Kolom Desain As = 1140 mm 2 As' = 2281 mm 2 As' = 1140 mm 2 As.pl = 1403 mm 2 As.pl = 1403 mm 2 Confin. = 10.0 mm Confin. = 10.0 mm sb = 40.0 mm sb = 40.0 mm fMn - = 310.2 kNm fMn - = 310.2 kNm fMn + = 167.6 kNm fMn + = 167.6 kNm fMpr = 413.3 kNm fMpr = 413.3 kNm fMpr + = 228.4 kNm fMpr + = 228.4 kNm KOLOM BALOK Axis ID Kolom Mny Mcy fMn - _fM n + Mg 1,2 * Mg Ket. (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) X Sway to +X 600.0 1020.0 310.2 167.6 530.9 637.1 AMAN.!

Design Sway to -X 600.0 1020.0 310.2 167.6 530.9 637.1 AMAN.!

X Sway to +X 420.0 Above Sway to -X 420.0 bb hb Be sb

(11)

4.3. Persyaratan Tulangan Confinement

4.3.1 Menentukan daerah l0 (Pasal. 21.6.4.1)

Panjang efektif kolom,

L

n

=

3400.0 mm

h =

800.0 mm

L0 di ambil sepanjang 1/ 6 Ln

1/6 * L

n

=

566.7 mm

L0 di ambil sepanjang 450 mm

=

450.0 mm

Yang terpanjang,

L

0.Max

=

800.0 mm

Diambil,

L

₀

=

800.0 mm

4.3.2. Spasi tul. Tranversal di daerah l0 (Pasal. 21.6.4.3)

b =

400.0 mm

h =

800.0 mm

Diameter tulangan longitudinal terkecil,

D

b

=

22.0 mm

Selmut beton (Cover ),

sb =

40.0 mm

Diameter tulangan geser kolom,

D

_s

=

13.0 mm

1/4 dimensi penampang kolom terkecil

1/4 * Min( b, h) =

100.0 mm 6 kali diameter tulangan longtudinal terkecil kolom

6 * Min(D

b

) =

132.0 mm

h

x

= 0,5 * (b - 2 * ( sb + D

s

/ 2 ) =

153.5 mm

s

_x

= Max(100, 100 + ( 350 - h

_x

) / 3 ) =

165.5 mm

s

max

=

150.0 mm

Digunakan jarak sengkang,

s =

100.0 mm

4.3.3 Pengekang Kolom (Ps. 21.6.4.4(b))

b =

400.0 mm

h =

800.0 mm

Luas penampang kolom,

A

_g

= b * h =

320000.0 mm2

sb =

40.0 mm

Diameter tulangan longitudinal kolom,

D

s

=

13.0 mm

Mutu beton kolom,

f

_c

' =

29.1 MPa

bcx xx1 _xx2 bcy xy1 xy3 Ash.y Ash.x 6db > 75mm Perpanjangan 6db xy2 Ds sb Ds by bx

(12)

Mutu baja tulangan geser kolom,

f

_yh

=

400.0 MPa Lebar penampang inti beton terkekang,

h

c1

= h - ( 2 * ( sb + D

s

/ 2 )) =

707.0 mm Luas penampang inti beton,

A

ch

= ( h - 2 * sb ) * ( b - 2 * sb ) =

230400.0 mm 2

Total luas penampang hoop,

A

_sh.y

= 0,3 * [( s * h

_c1

* f

_c

' ) / f

_yh

] * [ ( A

_g

/ A

_ch

) - 1 ] =

599.0 mm2

_A

_sh.y

_{= 0,09 * [( s * h}

_c1

_{* f}

_c

_{' ) / f}

_yh

_{] =}

_462.1 mm2 Dipakai Ash.perlu dengan nilai terbesar,

A

sh.y Perlu

=

599.0 mm

2

Dipakai sengkang kolom,

13 -

100

Luas tulangan geser sengkang,

A

_v

=

p

/ 4 * D

_s2

=

132.7 mm2

Jumlah tulangan,

n = A

sh

/ A

s

=

4.51

Jumlah tulangan pengekang (Ties )

_n

_Pakai

₌

5.0

Digunakan sengkang l0,

5 D

s

13 -

100

Dipakai Ash pakai,

A

sh.Pakai

= n * A

v

=

663.7 mm

2

AMAN.!

4.4 Perencanaan Kebutuhan Tulangan Geser Kolom

4.4.1. Spasi tul. Geser di daerah l0

b =

400.0 mm

h =

800.0 mm

A

g

= b * h =

320000.0 mm

2

sb =

40.0 mm

D =

22.0 mm

D

s

=

13.0 mm

Mutu beton kolom,

f

c

' =

29.1 MPa

f

_ys

=

400.0 MPa

L

n

=

3.4 m

Gaya geser maksimum hasil analisis,

V

umax. analisis

=

265.0 kN Probable Momen y,

M

pr.y

= Max (M

pr+x

, M

pr-x

) =

641.7 kN.m Gaya geser berdasarkan Mpr balok,

V

u.sway

= M

pr.Max

/ L

n

=

188.7 kN

Mpr Kolom,

M

pr.kolom

=

787.0 kN.m

Gaya geser akibat gempa,

V

e

= ( 2 * M

pr.kolom

) / L

n

=

462.9 kN Gaya geser maksimum yang bekerja pada kolom,

V

_u

=

265.0 kN

V

e

=

462.9 kN

1 / 2 * V

u

=

94.4 kN Vc = 0

(13)

d = b - sb - D

_s

- D/2 =

336.0 mm

Faktor reduksi kekuatan geser,

f

=

0.75

Kuat geser beton,

V

c

= ( 1 + ( N

u

/ (14 * A

g

))) * (



f

c

' / 6 ) * b

w

* d =

0.0 kN

Tahanan geser beton,

f*

V

c

=

0.0 kN

5 D

s

13 -

100 A

v

= n

s

*

p

/ 4 * P

2

=

132.7 mm2

Dipakai Ash pakai,

A

sh.Pakai

= n * A

v

=

663.7 mm

2

Tahanan geser sengkang aktual,

f

V

_s

=

f

( A

_sh

* f

_y

* d ) / s =

669.0 kN

f

V

_c

+

f

V

_s

=

669.0 kN (OK, Ash terpasang cukup untuk menahan geser)

4.4.2. Perencanaan Kebutuhan Tulangan Geser Kolom di luar l0

Gaya aksial tekan terkecil hasil kombinasi beban,

N

u

= P

u.Min

=

937.3 kN Gaya geser yang diperhitungkan di luar daerah l0,

V

u

=

265.0 kN

b =

400.0 mm

h =

800.0 mm

A

g

= b * h =

320000.0 mm

2

sb =

40.0 mm

D =

22.0 mm

D

s

=

13.0 mm

Mutu beton kolom,

f

c

' =

29.1 MPa

f

_ys

=

400.0 MPa

d = b - sb - D

_s

- D/2 =

336.0 mm

f

=

0.75

Kuat geser beton,

V

c

= ( 1 + ( N

u

/ (14 * A

g

))) * ( f

c

' / 6 ) * b

w

* d =

650.9 kN

f*

V

_c

=

488.1 kN



Hanya perlu tul.geser min Tahanan geser sengkang perlu,

f*

V

s

= V

u

-

f*

V

c

=

- kN

Kuat geser sengkang,

V

s

=

265.0

D+I474

s

Digunakan sengkang berpenampang :

2 D

_s

13 A

v

= n

s

*

p

/ 4 * P

2

=

265.5 mm2 Jarak sengkang yang diperlukan,

s = A

v

* f

ys

* d / ( V

s

* 10

3

) =

9999.0 mm

Jarak sengkang,

s = d / 2 =

168.0 mm

Jarak sengkang maksimum,

s

max

=

150.0 mm

Jarak sengkang yang harus digunakan,

s =

150.0 mm

(14)

4.5 Hubungan Balok Kolom (HBK)

4.5.1. Kuat geser nominal Joint kolom

b =

400.0 mm

h =

800.0 mm

sb =

40.0 mm

D =

22.0 mm

D

s

=

13.0 mm

L

_n

=

3.4 m

Faktor reduksi kekuatan geser joint,

f

=

0.80

Mutu beton kolom,

f

c

' =

29.1 MPa

(3/4).bw.kolom

3/ 4 * b

w.kolom

=

300.0 mm

Mutu baja tulangan longitudinal kolom,

f

y.k

=

400.0 MPa Mutu baja tulangan longitudinal balok,

f

y.b

=

400.0 MPa

Mutu baja tulangan longitudinal slab,

f

=

240.0 MPa

bb Be sb As.s1 As.1 As.s2 As.2 Ts.1 Tb.1 Ts.2 Vcol.1 Vu Cb.2 Vu Vcol.2 Tb.2 Cb.1

Tampak Joint Penampang Balok

hb Pu Muy Vu Pu Muy Vu As As' As fy As'fy As (1,25fy) As'(1,25 fy) 0,85 fc' b a 0,85 fc' b a

(15)

Sway Axis Be Ts Tb1 Tb2 Mpr -Mpr + Mu Vh (mm) (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kNm) (kN) Sway to +X 1340.0 421.0 1140.4 570.2 413.3 228.4 320.8 188.7 Sway to -X 1340.0 421.0 1140.4 570.2 413.3 228.4 320.8 188.7

V

y-y + X

= T

s

+ T

b1

+ T

b2

- V

h

=

1942.8 kN

V

y-y - X

= T

s

+ T

b1

+ T

b2

- V

h

=

1942.8 kN

V

x-x.Max

=

1942.8 kN

Jumlah balok yang menumpu di joint,

n

balok

=

4.0

Faktor jumlah kekangan balok pada joint,

c =

1.7

Jarak ujung sisi balok ke ujung sisi kolom,

x =

250.0 mm

h

j

= h

c

=

400.0 mm

Batas Lebar efektif joint 1,

b

_b

+ h

_j

=

700.0 mm

b

+ 2 * x =

800.0 mm

Lebar efektif joint,

b

j.min

=

700.0 mm

Luas efektif joint,

A

j

= b

j

* h

j

=

280000.0 mm

2

Kuat geser joint,

f

V

_c

=

f

* (c *



f

_c

' * A

_j

) =

2052.4 kN

Syarat :

f

* V

c

≥

V

x-x.Max

2052.44

>

1942.85



AMAN (OK)

4.5.2. Tulangan confinement pada joint

f

=

0.75

Gaya geser pada joint,

V

_u

=

1942.8 kN

Tahanan geser beton pada joint,

f

V

_c

=

2052.4 kN

Tahanan geser sengkang perlu,

f*

V

s

= V

u

-

f*

V

c

=

- kN

V

s

=

0.0 kN

.

h, tinggi pada join bidang tulangan penyebab tul. geser

.

Lebar efektif joint bb + h < bb + 2x

(16)

Gaya geser total yang bekerja pada joint,

V

_u.total

= V

_y-y.max

+ V

_s

=

1942.8 kN

f

y.s

=

400.0 MPa

d = b - sb - D

s

- D/2 =

336.0 mm

Digunakan sengkang di joint,

2 D

s

13 -

100

Dipakai Ash pakai,

A

sh.Pakai

= n * A

v

=

265.5 mm

2

f

V

s

=

f

( A

sh

* f

y

* d ) / s =

267.6 kN

f

V

c

+

f

V

s

=

2320.0 kN Syarat :

f

* V

_c

+

f

V

_s

≥

V

_u.total

2320.03

>

1942.85



AMAN (OK)

E. TINJAUAN SEARAH SUMBU Y (Momen X : M

ux

= M

2

)

1. FAKTOR PANJANG TEKUK KOLOM

Searah.sb. Y :

300 300

600

L

b.L

=

7 600

L

b.R

=

7

L

_u

=

3.4

b = Y.axis = 500.0 Above Column h = X.axis = 400.0 300 300 600

L

b.L

=

7 600

L

b.R

=

7

L

_u

=

3.4 b = Y.axis = 800.0 Design h = X.axis = 400.0 300 300 600

L

b.L

=

7 600

L

b.R

=

7

L

_u

=

2.4

b = Y.axis = 800.0 Below Column h = X.axis = 400.0

(17)

Slenderness

Sway Criteria : Non-Sway Frame

Mutu beton kolom, 2

f

_c

' =

29.1 MPa

kolom Axis Height Width Depth Ix Ec EIk EIk / ℓu

(m) (mm) (mm) (mm4) MPa MPa

Design Y 3.40 400 800 1.7.E+10 3.E+04 3.E+14 _8.9E+10

Above Y 3.40 400 500 4.2.E+09 3.E+04 7.E+13 _2.2E+10

Below Y 2.40 400 800 1.7.E+10 3.E+04 3.E+14 _1.3E+11

Mutu beton balok,

f

_c

' =

29.1 MPa

Y-Beams Length Width Depth I Ec Eib.y EIb.y / L

Location _(m) _(mm) _(mm) _(mm4

) MPa MPa

Above Left 7.00 300 600 5.4.E+09 3.E+04 5.E+13 _6.8E+09

Above Right 7.00 300 600 5.4.E+09 3.E+04 5.E+13 _6.8E+09

Below Left 7.00 300 600 5.4.E+09 3.E+04 5.E+13 _6.8E+09

Below Right 7.00 300 600 5.4.E+09 3.E+04 5.E+13 _6.8E+09

Effective Length Factors: Opsional K = 0.00

Axis Y(top) Y(bot) k(Nonsway) k(Sway) ℓu.y (mm) k ℓu / rx

Y 8.10 15.73 0.965 N/A 3400.0 14.21 hc bc x y Pu Mux Mux kolom Desain

Above Left Above Right

Vu Vu Pu Lu hb h pl bc Lb

(18)

2. KLASIFIKASI KOLOM & PEMBESARAN MOMEN

2.1 Menentukan Kolom Panjang Atau Pendek

Lebar kolom,

b =

400.0 mm

tinggi kolom,

h =

800.0 mm

L

u.y

=

3400.0 mm

Inersia penampang kolom,

I

x

= 1/12 * b * h

3

=

1.7.E+10 mm4

Luas tampang kolom Pier,

A

_g

= b * h =

320000 mm2

Jari-jari inersia penampang kolom Pier,

r

_x

=



[ I

_x

/ A

_g

] =

230.9 mm

Faktor panjang tekuk,

K

y

=

0.965

Angka kelangsingan,

K * ℓ

u.x

/ r

x

=

14.21

Momen ultimate terkecil kolom,

M

₁

=

53.27 kNm

Momen ultimate terbesar kolom,

M

2

=

513.82 kNm

M

1

/ M

2

=

-0.10 Double Curvatur Syarat batas kelangsingan,

Kℓ

u

/ r < 34 - 12 * ( M

1

/ M

2

) < 40 =

35.24

Kolom Pendek Tidak Perlu Pembesaran Momen

2.2 Pembesaran Momen

Pengaruh buckling diperhitungkan dengan cara Perbesaran Momen pada kolom sbb.

Gaya aksial ultimit kolom,

P

u

=

1991.96 kN

Beban mati ultimit pada kolom :

P

u_DL

= 1,2 DL =

1443.60 kN Beban hidup ultimit pada kolom :

P

_{u_LL}

= 1 LL =

403.00 kN Nilai perbandingan beban mati ultimit terhadap beban tetap ultimit :

Mutu beton kolom,

f

c

' =

29.1 MPa

Mutu beton kolom,

E

c

= 4700 *



f

c

' =

25332.1 MPa

β

_d

= DL / (DL + LL) =

0.782

Kekakuan lentur kolom,

EI = 0.4 * E

c

* I

x

/ (1 + β

d

) =

97057.7 kNm 2

Beban aksial kritis,

P

c

=

p

2

* EI / ( K * ℓ

u.x

)

2

=

88832.3 kN With Transversal load

C

m

= 0,6 + 0,4 * ( M

1

/ M

2

) atau 1 =

1.00

Faktor perbesaran momen,

d

_s

= C

_m

/ [ 1 - P

_u

/ (0.75 * P

_c

) ] =

1.00

Momen ultimate minimum,

M

2,Min

= P

u

* ( 15,24 + 0,03 * h ) =

78.16 kNm Momen ultimate,

M

ux

= Max(M

2

; M

2min

) =

513.82 kNm

(19)

3. REKAP GAYA AXIAL & MOMEN ULTIMATE

Load Pu Mux Mux Mnx Comb _(kNm) _(kNm) _(kNm) _(kNm) U1 ₁₆₈₄ ₃₈₆ _513.8 ₁₅₃₅ U2 ₂₀₈₈ ₃₄₈ ₁₃₉₆ U3 ₁₆₄₅ ₃₃₆ ₁₃₅₃ U4 ₁₄₄₄ ₃₃₁ ₁₃₃₉ U5 ₁₄₄₄ ₃₃₁ ₁₃₃₉ U6 ₁₆₄₅ ₃₃₆ ₁₃₅₃ U7 ₁₆₄₅ ₃₃₆ ₁₃₅₃ U8 ₁₆₄₅ ₃₃₆ ₁₃₅₃ U9 ₁₆₄₅ ₃₃₆ ₁₃₅₃ U10 ₁₂₈₄ ₂₅₃ ₁₂₉₆ U11 ₁₂₈₄ ₂₅₃ ₁₂₉₆ U12 ₁₉₈₅ ₄₅₆ ₁₃₈₁ U13 ₁₉₇₅ ₂₈₈ ₁₃₈₀ U14 ₉₅₅ ₃₀₁ ₁₂₆₇ U15 ₉₄₅ ₁₃₄ ₁₂₆₇ U16 ₁₉₆₇ ₂₉₀ ₁₃₈₅ U17 ₁₉₉₂ ₅₁₄ ₁₃₈₁ U18 ₉₃₇ ₂₁₅ ₁₂₅₃ U19 ₉₆₂ ₃₆₀ ₁₂₅₀ Envelove Max _2088.4 _513.8 _1535.0 Envelove Min _937.3 _134.0 _1250.0

(20)

4. DESAIN KOLOM SRPMK

4.1. Persyaratan Dimensi Kolom

b =

400.00 mm

h =

800.00 mm

Gaya aksial ultimit kolom terkecil,

P

_u.Min

=

937.34 kN

Luas tampang kolom,

A

g

= b * h =

320000.00 mm

2

Kuat tekan beton,

f

c

' =

29.05 MPa

- Gaya Akxial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus menenuhi Ag * fc' /10

A

_g

* f

_c

' /10 =

929.60 kN

AMAN.!

Penampang kolom terkecil tidak kurang dari 300 mm

b =

400.00 mm AMAN.!

Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4

b / h =

0.50 AMAN.! Rasio tulangan kolom 1% < r < 6%

_r

_{= ( A}

_s

_{/ b * h ) * 100 =}

2.61

AMAN.! Cek pengaruh efek beban gempa ortogonal,

P

umax.Qe

=

30.10 kN

f

P

n.max

= 0,8 *

f

* [ 0,85 * f

c

' * (A

g

- A

st

) + f

y

* A

st

] =

5740.94 kN

P

_umax.Qe <

20 %

f

P

_n.max Abaikan.!

4.2. Persyaratan "Strong kolom Weak Beam"

Syarat:



M

_c

> 1,2



M

_g

p

u = Beban vertikal terfaktor

M_n = Momen nominal kolom sumbu "x" dari diagram interaksi

Mc = Jumlah Mn dua kolom yang bertemu di join

( M

nx.bawah

+ M

nx.atas

)

Mg = Jumlah Mn dua balok yang bertemu di join

(

f

M

n

+

f

M

n

+

) /

f

mutu beton,

f

c

'

b

=

29.1 MPa

Mutu baja tulangan longitudinal balok,

f

y

=

400.0 MPa

Faktor reduksi keuatan lentur,

f

=

0.9

f

ys

=

400.0 MPa

Mutu baja tulangan pelat lantai,

f

ysb

=

240.0 MPa

Mutu baja tulangan longitudinal untuk momen probable,

f

_s

= 1,25 * f

_y

=

500.0 MPa Faktor reduksi keuatan lentur untuk momen probable balok,

f

=

1.0

(21)

Tebal pelat lantai,

h

_Pl

=

130.0 mm

Tulangan pelat lantai, 10 - 150

7 D 22 7 D 22

4 D 22 4 D 22

Above Left: Above Right:

Length = 7.00 m Length = 7.00 m Width = bb = 300 mm Width = bb = 300 mm Depth = hb = 600 mm Depth = hb = 600 mm B_e = 1340 mm B_e = 1340 mm As = 2661 mm 2 Kolom Desain As = 1521 mm 2 As' = 2661 mm 2 As' = 1521 mm 2 As.pl = 1403 mm 2 As.pl = 1403 mm 2 Confin. = 10.0 mm Confin. = 10.0 mm sb = 40.0 mm sb = 40.0 mm fMn - = 445.9 kNm fMn - = 445.9 kNm fMn + = 272.6 kNm fMn + = 272.6 kNm fMpr = 595.4 kNm fMpr = 595.4 kNm fMpr + = 326.4 kNm fMpr + = 326.4 kNm KOLOM BALOK Axis ID Kolom Mnx Mcx fMn - _fM n + Mg 1,2 * Mg Ket. (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) Y Sway to +Y 1250.0 2125.0 445.9 272.6 798.3 957.9 AMAN.!

Design Sway to -Y 1250.0 2125.0 445.9 272.6 798.3 957.9 AMAN.!

Y Sway to +Y 875.0 Above Sway to -Y 875.0 bb hb Be sb

(22)

4.3. Persyaratan Tulangan Confinement

4.3.1 Menentukan daerah l0 (Pasal. 21.6.4.1)

L

n

=

3400.0 mm

h =

800.0 mm

L0 di ambil sepanjang 1/ 6 Ln

1/6 * L

n

=

566.7 mm

L0 di ambil sepanjang 450 mm

=

450.0 mm

Yang terpanjang,

L

0.Max

=

800.0 mm

Diambil,

L

₀

=

800.0 mm

4.3.2. Spasi tul. Tranversal di daerah l0 (Pasal. 21.6.4.3)

b =

400.0 mm

h =

800.0 mm

Diameter tulangan longitudinal terkecil,

D

b

=

22.0 mm

sb =

40.0 mm

D

_s

=

13.0 mm

1/4 dimensi penampang kolom terkecil

1/4 * Min( b,h) =

100.0 mm 6 kali diameter tulangan longtudinal terkecil kolom

6 * Min(D

b

) =

132.0 mm

h

x

= 0,5 * (b - 2 * ( sb + D

s

/ 2 ) =

153.5 mm

s

_x

= Max(100, 100 + ( 350 - h

_x

) / 3 ) =

165.5 mm

s

max

=

150.0 mm

Digunakan jarak sengkang,

s =

100.0 mm

bci xi xi xi bc2 xi xi Ash.x Ash.y 6db > 75mm Perpanjangan 6db bx by sb Ds D

(23)

4.3.3 Pengekang Kolom (Ps. 21.6.4.4(b))

b =

400.0 mm

h =

800.0 mm

A

g

= b * h =

320000.0 mm

2

sb =

40.0 mm

D

s

=

13.0 mm

Mutu beton kolom,

f

c

' =

29.1 MPa

f

_yh

=

400.0 MPa

Lebar penampang inti beton yang terkekang,

h

_c2

= b - ( 2 * sb - D

_s

/ 2 ) =

313.5 mm Luas penampang inti beton,

A

ch

= ( b - 2 * sb ) * ( h - 2 * sb ) =

230400.0 mm 2

A

_sh.x

= 0,3 * [( s * h

_c2

* f

_c

' ) / f

_yh

] * [ ( A

_g

/ A

_ch

) - 1 ] =

265.6 mm2

_A

_sh.x

_{= 0,09 * [( s * h}

_c2

_{* f}

_c

_{' ) / f}

_yh

_{] =}

_204.9 mm2 Dipakai Ash.perlu dengan nilai terbesar,

A

sh.x Perlu

=

265.6 mm

2

Dipakai sengkang kolom,

13 -

100 A

_v

=

p

/ 4 * D

_s2

=

132.7 mm2

Jumlah tulangan,

n = A

sh

/ A

s

=

2.00

Jumlah tulangan pengekang (Ties )

_n

_Pakai

₌

_3.0

3 D

s

13 -

100

Dipakai Ash pakai,

A

sh.Pakai

= n * A

v

=

398.2 mm

2

AMAN.!

4.4 Perencanaan Kebutuhan Tulangan Geser Kolom

4.4.1. Spasi tul. Geser di daerah l0

b =

400.0 mm

h =

800.0 mm

A

g

= b * h =

320000.0 mm

2

sb =

40.0 mm

D =

22.0 mm

D

_s

=

13.0 mm

Mutu beton kolom,

f

c

' =

29.1 MPa

f

ys

=

400.0 MPa

L

_n

=

3.4 m

Gaya geser maksimum hasil analisis,

V

umax. analisis

=

174.7 kN Probable Momen x,

M

pr.x

= Max (M

pr+x

, M

pr-x

) =

921.7 kN.m Gaya geser berdasarkan Mpr balok,

V

u.sway

= M

pr.Max

/ L

n

=

271.1 kN

(24)

Gaya geser akibat gempa,

V

_e

= ( 2M

_{pr.kolom Max}

) / L

_n

=

938.8 kN Gaya geser maksimum yang bekerja pada kolom,

V

u

=

271.1 kN

V

e

=

938.8 kN

1 / 2 * V

u

=

135.5 kN Vc = 0

P

u.Min

=

937.3 kN

0,05 * (A

g

* f

c

' ) =

464.8 kN Perhitungkan Vc Tinggi efektif kolom,

d = h - sb - D

_s

- D/2 =

736.0 mm

f

=

0.75

Kuat geser beton,

V

c

= ( 1 + ( N

u

/ (14 * A

g

))) * ( f

c

' / 6 ) * b

w

* d =

0.0 kN

f*

V

_c

=

0.0 kN

3 D

s

13 -

100 A

v

= n

s

*

p

/ 4 * P

2

=

132.7 mm2

Dipakai Ash pakai,

A

sh.Pakai

= n * A

v

=

398.2 mm

2

V

_s

=

f

( A

_sh

* f

_y

* d ) / s =

879.2 kN

f

( V

c

+ V

s

) =

879.2 kN (OK, Ash terpasang cukup untuk menahan geser)

4.4.2. Perencanaan Kebutuhan Tulangan Geser Kolom di luar l0

Gaya aksial tekan terkecil hasil kombinasi beban,

N

_u

= P

_u.Min

=

937.3 kN Gaya geser yang diperhitungkan di luar daerah l0,

V

u

=

271.1 kN

b =

400.0 mm

h =

800.0 mm

A

_g

= b * h =

320000.0 mm2

sb =

40.0 mm

D =

22.0 mm

D

_s

=

13.0 mm

Mutu beton kolom,

f

c

' =

29.1 MPa

f

ys

=

400.0 MPa

d = h - sb - D

s

- D/2 =

736.0 mm

f

=

0.75

Kuat geser beton,

V

c

= ( 1 + ( N

u

/ (14 * A

g

))) * ( f

c

' / 6 ) * b

w

* d =

1425.7 kN

f*

V

c

=

1069.3 kN



Hanya perlu tul.geser min Tahanan geser sengkang perlu,

f*

V

s

= V

u

-

f*

V

c

=

- kN

V

s

=

271.1 kN

Digunakan sengkang berpenampang :

2 P

13 A

_v

= n

_s

*

p

/ 4 * P

2

=

265.5 mm2 Jarak sengkang yang diperlukan,

s = A

v

* f

ys

* d / ( V

s

* 10

3

(25)

4.5 Hubungan Balok Kolom (HBK)

4.5.1. Kuat geser nominal Joint kolom

b =

400.0 mm

h =

800.0 mm

sb =

40.0 mm

D =

22.0 mm

D

s

=

13.0 mm

L

_n

=

3.4 m

f

=

0.80

Mutu beton kolom,

f

c

' =

29.1 MPa

(3/4).bw.kolom

3/4 * b

w.kolom

=

300.0 mm

f

y.k

=

400.0 MPa Mutu baja tulangan longitudinal balok,

f

y.b

=

400.0 MPa Mutu baja tulangan longitudinal slab,

f

y.s

=

240.0 MPa

bb Be sb As.s1 As.1 As.s2 As.2 Ts.1 Tb.1 Ts.2 Vcol.1 Vu Cb.2 Vu Vcol.2 Tb.2 Cb.1

Tampak Joint Penampang Balok

hb Pu Muy Vu Pu Muy Vu As As' As fy As'fy As (1,25fy) As'(1,25 fy) 0,85 fc' b a 0,85 fc' b a

(26)

Sway Axis Be Ts Tb1 Tb2 Mpr -Mpr + Mu Vh (mm) (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kNm) (kN) Sway to +Y 1340.0 421.0 1330.5 760.3 595.4 326.4 460.9 271.1 Sway to -Y 1340.0 421.0 1330.5 760.3 595.4 326.4 460.9 271.1

V

_{y-y + Y}

= T

_s

+ T

_b1

+ T

_b2

- V

_h

=

2240.6 kN

V

y-y - Y

= T

s

+ T

b1

+ T

b2

- V

h

=

2240.6 kN

V

y-y.Max

=

2240.6 kN

Jumlah balok yang menumpu di joint,

n

balok

=

4.0

Faktor jumlah kekangan balok pada joint,

c =

1.7

Jarak ujung sisi balok ke ujung sisi kolom,

x =

50.0 mm

h

j

= b

c

=

800.0 mm

b

+ h

j

=

1100.0 mm

b

_b

+ 2 * x =

400.0 mm

Lebar efektif joint,

b

j.min

=

400.0 mm

Luas efektif joint,

A

j

= b

j

* h

j

=

320000.0 mm

2

Kuat geser joint,

f

V

_c

=

f

* (c *



f

_c

' * A

_j

) =

2345.6 kN

Syarat :

f

* V

c

≥

V

y-y.Max

2345.64

>

2240.61



AMAN (OK)

.

h, tinggi pada join bidang tulangan penyebab tul. geser

.

Lebar efektif joint bb + h < bb + 2x

(27)

4.5.2. Tulangan confinement pada joint

f

=

0.75

Gaya geser pada joint,

V

u

=

2240.6 kN

Tahanan geser beton pada joint,

f

V

_c

=

2345.6 kN

Tahanan geser sengkang perlu,

f*

V

_s

= V

_u

-

f*

V

_c

=

- kN

V

s

=

0.0 kN

Gaya geser total yang bekerja pada joint,

V

u.total

= V

y-y.max

+ V

s

=

2240.6 kN

f

_y.s

=

400.0 MPa

d = h - sb - D

s

- D/2 =

736.0 mm

Digunakan sengkang di joint,

2 D

s

13 -

100

Dipakai Ash pakai,

A

sh.Pakai

= n * A

v

=

265.5 mm

2

f

V

_s

=

f

( A

_sh

* f

_y

* d ) / s =

586.1 kN

f

V

c

+

f

V

s

=

2931.8 kN Syarat :

f

* V

c

+

f

V

s

≥

V

u.total

2931.79

>

2240.61



AMAN (OK)

6.4. PENYALURAN SAMBUNGAN TULANGAN VERTIKAL

b =

400.0 mm

sb =

40.0 mm

D =

22.0 mm

D

_s

=

13.0 mm

Mutu beton kolom,

f

c

' =

29.1 MPa

f

y.k

=

400.0 MPa

a

=

1.0

b

=

1.0

g

=

1.0

l

=

1.0

K

_tr

= (40 * A

_tr

) / s * n =

0.0

c = sb + D

s

+ D/2 =

64.0 mm

c = ( b - 2 * ( sb + Ds ) - D ) / 6 * 2 =

22.7 mm

( c + K

tr

) / d

b

=

1.0 mm < 2,5

=

1.0 Pasal 12.15.1

l

d

= ( 9 * f

y

/ 10 *



f

c

' ) * ((

abg*l

) / ((c + K

tr

) / D )) * D =

1426.2 mm

l

d

= sambungan kelas A

l

d

=

1426.2 mm

1,3 * l

_d

= sambungan kelas B

1,3 * l

_d

=

1854.1 mm Dipakai Kelas A

=

1426.2 mm

=

1500.0 mm

(28)

TUL. POKOK TUL. SENGKANG POTONGAN 22 D 22 5 D 13 - 100 SUMBU X TUL. POKOK TUL. SENGKANG POTONGAN SUMBU X TUL. POKOK TUL. SENGKANG POTONGAN SUMBU X POTONGAN UNTUK DAERAH L0 = 800 mm POTONGAN

UNTUK DAERAH LUAR L0

POTONGAN

UNTUK DI JOINT

SUMBU Y SUMBU Y SUMBU Y

2 D 13 - 150 22 D 22 22 D 22 2 D 13 - 100 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0.0 200.0 400.0 600.0 800.0 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0.0 200.0 400.0 600.0 800.0 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0.0 200.0 400.0 600.0 800.0 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0 100 200 300 400 500 600 700 800 0 100 200 300 400 500 600 700 800