EuroKodi 8 (shqip)

EuroKodi 8

VËREJTJE: ky version i përkthyer përmban shumë gabime në përkthim (në koncept), andaj këshillohet të përdoret së bashku me versionin ne gjuhen angleze, por gjithsesi mund të përdoret nga ata të cilët nuk kuptojn gjuhen angleze.

MINISTRIA E RREGULLIMIT TE TERRITORIT DHE TURIZMIT

Instituti i Studimeve te Teknologjise se Ndertimit

- ISTN -

RREGULLA TEKNIKE

PROJEKTIMI I NDERTESAVE REZISTENTE NDAJ

TERMETEVE

RRTP-NRT-2004

-Per Konstruksione betonarme dhe me Murature mbajtese-

-Per aplikim paralel me

Kushtin Teknik te Projektimit per ndertimet antisizmike KTP-N.2-89

TIRANE 2004

-SEKSIONI 1-

Te pergjithshme

1.1 Qellimi

1.1.1 Qellimi i Rregullave Teknike te Projektimit te ndertimeve (ndertesave dhe veprave inxhinierike ndaj termeteve (sipas Eurokodit 8-EN 1998).

(1)P* Rregullat Teknike te Projektimit te ndertimeve rezistente ndaj termeteve aplikohen gjate projektimit dhe zbatimit te ndertesave dhe veprave inxhinierike ne zonat sizmike.Qellimi i ketyre Rregullave eshte te siguroje qe , ne rast termetesh:

- mbrohet jeta e njerezve; - kufizohen demtimet;

- mbeten funksionale(operacionale) strukturat ndertimore qe jane te rendesishme per mbrojtjen civile.

- Ne veçanti, sigurimi i objektivave (qellimeve) te mesiperme qendron edhe ne bazen e Rregullave Teknike te Projektimit te ndertesave rezistente ndaj

termeteve ne veçanti atyre me konstruksion betonarme dhe murature mbajtese, qe do te jene object i ketij dokumenti teknik (RRTP-NRT-2004);

Shenim:Natyra e rastit qe kane ngjarjet sizmike dhe burimet (mundesite) e kufizuara per te parashikuar dhe perballuar efektet e tyre bejne qe realizimi i objektivave te mesiperme te jete vetem pjeserisht i mundshem dhe i matshem vetem ne terma probabilitare.Shtrirja e

mbrojtjes

propabilitare, qe mund te sigurohet per kategori te ndryshme ndertesash, eshte e lidhur me shperndarjen optimale te burimeve (mundesive).Prandaj, eshte e pritshme qe kjo mbrojtje te ndryshoje nga nje vend ne tjetrin, ne varesi te rendesise relative te rriskut sizmik kundrejt rrisqeve te origjinave te tjera si dhe te burimeve globale ekonomike.

(2)P Struktura te veçanta , te tilla si centrale energjitike berthamore, platforma detare (―off-shore‖) dhe digat nuk perfshihen ne Rregullat e permendura ne piken (1) te mesiperme .

(3)P Rregullat Teknike te Projektimit te ndertimeve rezistente ndaj termeteve

permbajne ato percaktime qe se bashku me percaktimet perkatese nga Rregulla te tjera Teknike te Projektimit, te Bazave te Projektimit te Ngarkesave, te Konstruksioneve betonarme me mure mbajtese, etj, duhet te respektohen gjate projektimit te

konstruksioneve ne zonat sizmike.Ne kete kendveshtrim, Rregullat RRTP-NRT-2004 jane komplementare (plotesuese) te Rregullave te tjera Teknike te Projektimit,

aktualisht ne fuqi (Eurokodi 8 eshte komplementar i eurokodeve te tjere strukturore).

(4) Normalisht,Rregullat teknike te Projektimit te ndertimeve rezistente ndaj termeteve (sipas Eurokodit 8)

1.1.2 Qellimi i rregullave Teknike te Projektimit te Ndertesave Rezistente ndaj

Temeteve (RRTP-NRT-2004)

(1) Rregullat RRTP-NRT-2004 jane hartuar mbi bazen e adaptimit te Pjeses se pare te Eurokodit 8, qe emertohet si EN-1998-1.KetoRregulla aplikohen kryesisht per projektimin e ndertesave ne zonat sizmike.Seksione (ndarje) te caktuara te tyre mund te aplikohen edhe per projektimin e veprave inxhinierike ne zonat

sizmike.Rregullat RRTP-NRT-2004 ndahen ne Seksione te veçanta, disa prej te cilave i kushtohen projektimit te ndertesave.

(2) Seksioni 2 i Rregullave RRTP-NRT-2004 permban kerkesat baze te sjelljes (performances) dhe kriteret perkatese te konformitetit (pajtueshmerise) qe aplikohen ne ndertesa (dhe vepra inxhinierike) ne zonat sizmike.

(3) Seksioni 3 i Rregullave RRTP – NRT – 2004 jep rregullat per paraqitjen (dhenien) e veprimeve sizmike dhe per kombinimin e tyre ne veprime te tjera. Disa tipe strukturash, qe kane te bejne me Rregullat Teknike te Projektimit te konstruksioneve betonarme, si dhe te ndertesave me mure mbajtese, kerkojne edhe rregulla plotesuese , qe duhet te merren nga percaktimet perkatese te Rregullave apo Kushteve Teknike te tjera , aktualisht ne fuqi(Ne Eurokodin 8 keto jepen ne pjeset 2 deri 6 , EN 1998-2 deri EN 1998-6 te tij).

(4) Seksioni 4 i Rregullave RRTP – NRT – 2004 permban rregulla te pergjithshme projektimi , qe kane te bejne me menyren specifike me ndertesat.

(5) Seksioni 5 deri tek 9 , i Rregullave RRTP-NRT-2004, permban rregulla te veçanta per materiale dhe elemente te ndryshem ndertimore, qe kane te bejne ne menyre specifike me ndertesat . Ne vijim specifikimi i ketyre seksioneve i permbahet numrit te tyre sipas Eurokodit 8,pavaresisht se disa nga keto seksione ne Rregullat RRTP-NRT-2004 nuk jane perfshire .Konkretisht eshte respektuar ky numerim:

- Seksioni 5 : Rregulla te veçanta per konstruksionet betonarme.

- Seksioni 6 : Rregulla te veçanta per konstruksione metalike (çeliku).-Nuk jane trajtuar ne RRTP-NRT-2004.

- Seksioni 7: Rregulla te veçanta per konstruksionet kompozite çelik betonarme.-Nuk jane trajtuar ne RRTP-NRT-2004.

- Seksioni 8 : Rregulla te veçanta per konstruksionet prej druri.-Nuk jane trajtuar ne RRTP-NRT-2004.

- Seksioni 9 : Rregulla te veçanta per ndertesat me mure mbajtese. (6) Seksioni i 10 i Rregullave RRTP – NRT – 2004 permban kerkesat kryesore dhe aspekte te tjera te projektimit dhe sigurise, qe kane te bejne me izolimin ne baze.

lidhen me projektimin sizmik te soletave betonarme ne ramat metalike(çeliku) qe u rezistojne momenteve.-Nuk jane trajtuar ne RRTP-NRT-2004.

SHENIM: Anekset shpjeguese A dhe B te Rregullave RRTP – NRT-2004 permbajne elemente plotesuese, qe lidhen me spektrin elastik te zhvendosjeve dhe me zhvendosjen objektiv (―target‖) ne analizat e ngarkimit gradual (analizat e tipit ―pushover‖)

*Me germen P ketu, sikurse ne eurokodet, shenohen principe (parime)

1.1.3 Pjese te tjera te Rregullave Teknike te Projektimit antisizmik sipas Eurokodit 8.

Ne vijim ,duke iu referuar permbajtjes se plote te Eurokodit 8, EN 1998, jepet informacion edhe mbi pjeset e tjera te tij (veç pjeses se pare, EN 1998-1, te adaptuar per Rregullat RRTP-NRT-2004), te cilat permbajne Rregulla Teknike te Projektimit antisizmik per vepra inxhinierike dhe aspekte te ndryshme, qe nuk perfshihen ne RRTP-NRT—2004(duke perjashtuar pjeserisht Pjesen e peste ,EN 1998-5) si vijon: -Pjesa e dyte, EN 1998-2, permban percaktime specifike mbi urat;

-Pjesa e trete, EN 1998-3, permban percaktime specifike mbi perforcimin dhe riparimin sizmik te ndertesave ekzistuese;

-Pjesa e katert, EN 1998-4, permban percaktime specifike mbi rezervuaret, sillosat e bunkerat, dhe tubacionet;

-Pjesa e peste,EN 1998-5, permban percaktime specifike mbi themelet, strukturat (muret) mbajtese ne rruge dhe aspektet gjeometrike;

-Pjesa e gjashte, EN 1998-6, permban percaktime specifike mbi kullat, antenat dhe oxhaqet.

1.2 Referenca normative

(1) P Dokumentat normative vijuese u referohen Eurokodeve te tjera dhe permbajne percaktime te cilat, referohen (citohen) ne pjese te ndryshme te Eurokodit 8(dhe Rregullave RRTP-NRT-2004).

1.2.1. Referencat e pergjithshme

EN 1990 : 2002 Eurokodi: Bazat e Projektimit te Konstruksioneve te Ndertimit.

EN 1991-1-1:2002 Eurokodi 1:Veprimet mbi strukturat (Pjesa 1-1)

EN 1992-1-1:200X Eurokodi 2: Projektimi i konstruksioneve betonarme -Pjesa 1-1:Te pergjithshme-

Rregulla te pergjithshme per ndertesat dhe Veprat inxhinierike.

EN 1996-1-1:200X Eurokodi 6: Projektimi i ndertesave me mure mbajtese -Pjesa 1-1: Te pergjithshme-

Rregullat per muraturen e armuar dhe te pa armuar .

–Pjesa 1: Rregulla te pergjithshme –

EN 1998-5:200X Eurokodi 8: Projektimi i strukturave rezistente ndaj termeteve -Pjesa 5:Themelet, strukturat mbajtese dhe aspektet gjeoteknike-

1.2.2. Standarde dhe Rregulla Teknike te Referuara

(1) P Ne aplikimin e Rregullave RRTP – NRT – 2004 respektohen Standardet dhe Rregullat (Kushtet) e tjera Teknike te Projektimit ne fuqi ne vendin tone. (2) Ne Eurokodin 8 citohen, ne vendet perkatese, edhe keto referenca te tjera:

ISO 1000 Njesite e Sistemit Nderkombetar (S.I.)dhe rekomandimet per perdorimin e shumefishave, nenfishave te tyre , si dhe disa njesi te tjera;

ISO 8930 Parimet e pergjithshme mbi sigurine (besueshmerine - reliabilitetin) e konstruksioneve- Lista e termave ekuivalente;

EN 1090-1 Zbatimi i konstruksioneve metalike-Rregulla te pergjithshme dhe rregulla per ndertesat;

EN 10025 Produkte hekuri (çeliku) te paleguar (jo aliazh) te perpunuar ne te nxehte –Kushte teknike te dorezimit (furnizimit)

EN 1337-1 Mbeshtetjet strukturore – Kerkesa te pergjithshme-

pr EN 12512 Konstruksione prej druri – Metodat e provave – Provat ciklike te nyjeve te realizuara me perforcues mekanike.

1.3 Supozimet

(1) Perveç supozimeve te pergjithshme qe permbahen ne Rregullat (Kushtet) Teknike ne fuqi te Bazave te Projektimit (pika 1.3 e Eurokodit EN 1990:2002), ne Rregullat RRTP-NRT-2004 aplikohen edhe supozimet vijuese. (2) P Supozimet qe objekti ndertimor (konstruksioni) nuk do te pesoje asnje

ndryshim gjate fazes se ndertimit, ose gjate kohes se shfrytezimit (―jetes‖) se tij, ne se nuk sigurohet justifikimi apo verifikimi i pershtatshem perkates. Per shkak te natyres specifike qe ka reagimi sizmik, per sa me siper, ka vend edhe ne rastin e ndryshimeve qe çojne ne rritje te rezistences strukturore.

(1) Në varësi të karakterit të frazave (paragrafëve) të vecantë, (në përputhje me përcaktimet e Eurokodit EN 1990:2002 dhe Draftit 6 të Eurokodit 8 EN 1998:200X) në këto Rregulla Teknike Projektimi, bëhet dallimi midis Parimeve (―Principles‖) dhe Rregullave të Aplikimit (―Aplication Rules‖)

(2) Parimet përmbajnë:

– përcaktime dhe përkufizime të përgjithshme për të cilat nuk ka ndonjë alternativë (përcaktim tjetër);

– kërkesa dhe modele analitike për të cilët nuk lejohet ndonjë alternativë, me përjashtim të rasteve kur kjo tregohet në mënyrë specifike.

(3) Parimet identifikohen nga gërma P, që pasohet nga numri i paragrafit.

(4) Rregullat e Aplikimit janë rregulla përgjithësisht të pranuara, të cilat janë në përputhje (në përshtatje) me Parimet dhe kënaqin kërkesat e tyre.

(5) Lejohet të përdoren rregulla alternative projektimi, të ndryshme nga Rregullat e Aplikimit që jepen në këto Rregulla Teknike Projektimi (RRTP-NRT-2004), me kusht që të tregohet se rregullat alternative përputhen me Parimet përkatëse dhe janë të paktën ekuivalente përsa i përket sigurisë strukturore, shfrytëzimit dhe jetëgjatësisë, ashtu sikurse do të priteshin nëse aplikohen këto Rregulla Teknike Projektimi.

SHENIM:Nëse një rregull alternativ projektimi zëvendëson një Rregull Aplikimi, nuk mund

të kërkohet që projekti që rezulton nga ai zëvendësim të jetë në përputhje të plotë me këto Rregulla Teknike Projektimi, megjithëse projekti mbetet në përputhje me Parimet e këtyre Rregullave Teknike Projektimi.

(6) Në këto Rregulla Teknike Projektimi (RRTP-NRT-2004), Rregullat e Aplikimit dallohen (identifikohen) nga një numur i vendosur në kllapa, p.sh. sikurse është vepruar në këtë frazë (paragraf).

1.5. Perkufizime

1.5.1. Terma te pergjithshme te perdorura edhe ne Rregulla te tjera Teknike te Projektimit.

(1) Ne Rregullat RRTP – NRT – 2004 aplikohen terma dhe perkufizime te

perdorura edhe ne Rregulla te tjera te Projektimit, aktualisht ne fuqi, si dhe ato te adaptuara nga Eurokodi EN 1990:2002 (pika 1.5).

1.5.2 Terma te tjere te perdorur ne Rregullat RRTP – NRT – 2004

(1) Ne Rregullat RRTP – NRT – 2004 jane perdorur edhe termat e meposhtem, me kuptimet perkatese si vijon:

a. Faktori i sjelljes : Faktori i perdorur ne projektim me qellim reduktimin e forcave te marra sipas analizes lineare, synon marrjen parasysh te reagimit jo-linear te nje strukture, duke qene i lidhur me materialin, sistemin strukturor dhe metodikat projektuese.

b. Metoda e Projektit sipas Kapaciteteve: Metod e projektimit ne te cilen elementet e sistemit strukturor zgjidhen, projektohen e detajohen (konstruohen) ne menyre te pershtatshme persa i perket shuarjes (disipimit) se energjise gjate deformimeve te medha , nderkohe qe per

te gjithe elementet e tjere strukturore sigurohet nje rezistence e mjaftueshme, ne menyre te tille qe te funksionoje efektivisht menyra e zgjedhur e shuarjes se energjise.

c. Zonat kritike: Shih zonat dissipative.

d. Strukture disipative : Strukture e cila eshte e afte te shuaje (disipoje) energjine nepermjet sjelljes duktile histeretike dhe / ose nepermjet mekanizmave te tjere.

e. Zonat disipative: Pjese te paracaktuara te nje strukture disipative ku mundesite e shuarjes (disipimit) te energjise jane kryesisht te lokalizuara (keto quhen zona kritike).

f. Njesi dinamikisht te pavarura: Strukture ose pjese e nje strukture , e cila i nenshtrohet drejtperdrejte levizjes se truallit dhe ku reagimi nuk ndikohet nga reagimi i pjeseve ose strukturave fqinje.

g. Faktori i rendesise: Faktor i cili lidhet me rrjedhojat (pasojat) e shkaterrimit strukturor.

h. Strukture jo-disipative: Strukture e projektuar per situaten,(te dhenat) sizmike projektuese, duke mos marre parasysh sjelljen jo-lineare te materialeve.

i. Elementet jo-strukturore: Element, sistem dhe komponent arkitekturor, mekanik ose elektrik, i cili -per shkak te mungeses se rezistences ose per shkak te menyres se si eshte lidhur me strukturen - nuk merret parasysh si element mbajtes ngarkesash , gjate projektimit sizmik.

j. Elemente sizmike paresor: Elementet e konsideruar si pjese e sistemit strukturor qe i reziston veprimit sizmik, te modeluar gjate analizes per situaten sizmike projektuese dhe te projektuar e detajuar ne menyre qe t‘u rezistojne termeteve, ne perputhje me Rregullat RRTP – NRT – 2004.

k. Elemente sizmike dytesore: Elementet qe nuk konsiderohen si pjese e sistemit qe i reziston veprimit sizmik (rezistenca dhe ngurtesia e tyre kundrejt veprimit sizmik nuk perfillen); per keta elemete nuk kerkohet qe te kenaqin (respektojne) te gjitha Rregullat RRTP – NRT – 2004, por projektohen e detajohen (konstruohen) ne menyre te tille qe keta te perballojne ngarkesa peshe kur u nenshtrohen zhvendosjeve te shkaktuara nga situata sizmike projektuese.

1.6. Simbolet

1.6.1. Te pergjithshme

(1) Ne Rregullat RRTP – NRT – 2004 aplikohen simbolet e perdorura ne Rregullat e tjera Teknike te Projektimit aktualisht ne fuqi,si dhe ato te

adaptuara nga Eurokodi EN 1990:2002 (pika 1.6). Per simbolet qe u referohen materialeve ndertimore, sikurse dhe per simbolet qe nuk jane te lidhura ne menyre specifike me termetet , aplikohen percaktimet ne Rregullat Teknike perkatese, aktualisht ne fuqi.

(2) Per lehtesi perdorimi, ne tekstin e Rregullave RRTP – NRT – 2004 percaktohen, sipas rastit, edhe simbole te tjera te perdorura ne konteksin e veprimit sizmik, por simbolet e perdorura me shpesh ne Rregullat RRTP – NRT jepen ne listat vijuese te paragrafeve 1.6.2 dhe 1.6.3.

NRT - 2004

AEd Vlera projektuese e veprimit sizmik (= γI· AEk);

AEk Vlera karakteristike e veprimit sizmik per perioden e perseritjes se

references

Ed Vlera projektuese e efekteve te veprimeve.

NSPT (blow-count??) i Testit te Penetrimit Standart

PNCR Probabiliteti i references i kapercimit ne 50 vjet i veprimit sizmik te

references, qe i pergjigjet kerkeses te mos-shembjes (― no collapse‖).

Q Veprimi variabel (ngarkesa e perkohshme)

Se(T) spektri i reagimit elastik horizontal i shpejtimit te truallit, i quajtur

gjithashtu ―spektri i reagimit elastik‖. Ky spekter i korrespondon nje shpejtimi trualli te barabarte me shpejtimin projektues te truallit, ne truall te tipit A, te shumezuar me faktorin S te tokes(truallit,dheut) ; Sve(T) spektri i reagimit elastik vertikal i shpejtimit te truallit

SDE(T) spektri i reagimit elastik i zhvendosjes

Sd(T) spektri i projektimit (per analizen elastike). Ky spekter i korrespondon

nje shpejtimi trualli te barabarte me shpejtimin projektues te truallit, ne truall te tipit A, te shumezuar me faktorin S te tokes(truallit);

S faktor i tokes( truallit)

T perioda e lakundjeve e nje sistemi linear me nje shkalle lirie;

Ts zgjatshmeria e pjeses stacionare (te qendrueshme) te veprimit sizmik;

TNCR perioda e perseritjes e references e veprimit sizmik te references qe i

pergjigjet kerkeses te mos-shembjes (no-collapse).

agR shpejtimi maksimal (pik) i references se truallit, ne truall te tipit A;

ag shpejtimi projektues i truallit, ne truall te tipit A;

avg shpejtimi projektues i truallit ne drejtim vertikal;

cu rezistenca ne prerje e truallit(tokes,dheut)te pa drenuar ;

dg zhvendosja projektuese e truallit;

g shpejtimi i gravitetit (renies se lire);

vs,30 vlera mesatare e shpejtesise se perhapjes te valeve S ne pjesen e

siperme, me trashesi 30m, te profilit te tokes, me deformacion ne prerje te barabarte me 10-5 ose me pak;

α raporti i shpejtimit projektues te truallit kundrejt shpejtimit te gravitetit; γI faktori i rendesise;

η faktori i korigjimit te shuarjes;

ξ raporti i shuarjes viskoze (ne perqindje);

ψ2,i koeficienti i kombinimit per vleren pothuajse te perhershme te veprimit

te ngarkeses variabel (te perkohshem) i;

ψE,i koeficienti i kombinimit per veprim variabel (te perkohshem) i,qe duhet

marre parasysh kur percaktohen efektet e veprimit sizmik projektues.

1.6.3 Simbole te tjere te perdorur ne Seksionin 4 te Rregullave RRTP-NRT-2004 EE Efekt i veprimit sizmik

EEdx,EEdy Vlerat projektuese te efekteve sizmike per shkak te komponenteve

horizontale (x dhe y) te veprimit sizimk;

EEdz Vlera projektuese e efekteve sizmike per shkak te komponentes

vertikale te veprimit sizmik;

Fi Forca sizmike horizontale ne katin i;

Fa Forca sizmike horizontale e nje elementi jo-strukturor (shtese)

Fb Forca prerese e bazes;

H Lartesia e nderteses nga themeli ose nga pjesa e siperme e nje bazamenti te ngurte;

Lmax ,Lmin Permasa me e madhe dhe me e vogel ne plan e nderteses, e matur ne

drejtimet ortogonale;

Rd Vlera projektuese e rezistences;

T1 Perioda baze (e pare)e lekundjeve te nje ndertese

T Perioda baze e e lekundjeve e nje elementi jo – strukturor (shtese);

d Zhvendosja;

vend ndodhjes nominale te saj;

h Lartesia ndermjet kateve;

mi Masa e katit i;

n Numri i kateve siper themelit mbi nivelin e siperm te nje bazamenti te ngurte;

qa Faktori i sjelljes i nje elementi jo-strukturor (shtese);

qd Faktori i sjelljes per zhvendosjet;

si Zhvendosja e mases mi sipas formes baze te lekundjeve te nje ndertese;

zi Lartesia e mases mi siper nivelit te aplikimit te veprimit sizmik;

γa _{Faktori i rendesise i nje elementi jo-strukturor (shtese);}

γd Faktori i mbirezistences per diafragmat;

θ Koeficienti i sensitivitetit (ndjeshmerise) te zhvendosjes relative ndermjet kateve;

1.6.4 Simbole te tjere te perdorur ne Seksionin 5 te Rregullave RRTP-NRT-2004 Ac siperfaqja e seksionit te elementit prej betoni;

Ash siperfaqja e pergjithshme e stafave horizontale ne nje nyje tra-kollone;

Asi siperfaqja e pergjithshme e shufrave te hekurit (çelikut) ne secilin prej

drejtimeve diagonale te nje trau çiftezues (lidhes)te mureve (diafragmave vertikale);

Ast siperfaqja e nje kembe(dege) stafe te armatures terthore.

Asv,i siperfaqja e pergjitheshme e shufrave qe ndodhen midis shufrave te

kendeve (qosheve) ,ne nje drejtim te seksionit terthor te nje kollone;

Aw siperfaqja e pergjitheshme e prerjes terthore horizontale e nje muri;

ΣAsi shuma e siperfaqeve te te gjitha shufrave te kthyera (pjerreta) ne te dy

drejtimet, ne nje mur te armuar me shufra te (pjerrta )te vendosura per te perballuar prerjen rreshqitese;

ΣAsj shuma e siperfaqeve te shufrave vertikale ne brinjen e nje muri, ose e

siperfaqeve te shufrave shtese, te vendosura ne elementet kufizues te murit posaçerisht per te siguruar rezistencen e nevojshme kundrejt prerjes rreshqitese;

ΣMRb shuma e vlerave projektuese te momenteve rezistues te trareve qe

lidhen ne nje nyje, sipas drejtimit ne shqyrtim;

ΣMRc shuma e vlerave projektuese te momenteve rezistues te kollonave qe

lidhen me nje nyje, sipas drejtimit ne shqyrtim;

Do diametri i berthames te shtrenguar (te kufizuar) ne nje kollone me

seksionin rrethor;

Mi,d momenti skajor i nje trau ose kollone per llogaritjen e kapacitetit

projektues te tij ne prerje.

MRb,i vlera projektuese e momentit rezistues te nje trau ne skajin i;

MRc,i vlera projektuese e momentit rezistues te nje kollone ne skajin i;

Med forca aksiale, qe rezulton nga analiza per situaten sizmike projektuese;

T1 perioda baze e lekundjeve te nderteses ne drejtimin horizontal ne

shqyrtim;

Tc perioda kufi ne kufirin e siperm te pjeses me shpejtim konstant te

spektrit elastik;

V’Ed forca prerese ne nje mur, qe rezulton nga analiza per situaten sizmike

projektuese;

Vdd rezistenca lidhese e shufrave vertikale ne nje mur;

VEd forca prerese projektuese ne nje mur;

VEd,max forca prerese maksimale vepruese ne seksionin skajor te nje trau, qe

rezulton nga llogaritjetme metodiken e projektimit sipas Kapaciteteve.

VEd,min forca prerese minimale vepruese ne seksionin skajor te nje trau, qe

rezulton nga llogaritjet me metodiken e Projektimit sipas kapaciteteve;

Vfd kontributi i ferkimit ne rezistencen e nje muri kundrejt prerjes

rreshqitese;

Vid kontributi i shufrave te pjerrta ne rezistencen e nje muri kundrejt prerjes

rreshqitese;

VRd,c vlera projektuese e rezistences ne prerje te elementeve strukturore pa

armature per force prerese, ne perputhje me Rregullat Teknike te Projektimit te Konstruksioneve betonarme (Eurokodit 2-EN 1992-1-1:200X);

b gjeresia e brinjes (pllakes se poshtme )te traut. bc permasa e seksionit terthor te kollones;

beff gjeresia efektive e pllakes se traut ne terheqje ne faqen e kollones

mbeshtetese;

bi largesia midis dy shufrave te njepasnjeshme te fiksuara (te kapura) nga

nje lidhje kendore ose nga nje lidhje kryq.;

bo gjeresia e berthames sed shtrenguar (te kufizuar) ne nje kollone ose ne

nje element kufitar te nje muri (referuar vijes qendrore te stafave);

bw trashesia e pjeseve shtrenguese (kufizuese) te nje seksioni muri, ose

gjeresia e brinjes te nje trau;

bwo trashesia e brinjes te nje muri;

d lartesia efektive e seksionit;

dbL diametri i shufrave gjatesore;

dbw diametri i stafave;

fcd vlera projektuese llogaritese e rezistences ne shtypje te betonit;

fctm vlera mesatare e rezistences ne terheqje te betonit;

fyd vlera projektuese e rezistences te rrjedhshmerise te çelikut;

fyd,h vlera projektuese e rezistences te rrjedhshmerise te armimit horizontal

(armatures horizontale) te brinjes se murit;

fyd,v vlera projektuese e rezistences te rrjedhshmerise te armatures vertikale

te brinjes te murit;

fyld vlera projektuese e rezistences te rrjedhshmerise te armatures gjatesore;

fywd vlera projektuese e rezistences te rrjedhshmerise te armatures terthore;

h lartesia e seksionit terthor;

hc lartesia e seksionit terthor te kollones sipas drejtimit ne shqyrtim;

hf lartesia e pllakes;

hjc largesia midis shtresave skajore te armatures te kollones ne nje nyje

tra-kollone;

ho lartesia e berthames se shtrenguar (te kufizuar)ne nje kollone (referuar

vijes qendrore te stafave);

hs lartesia ―e paster‖ e katit(neto, dysheme –tavan);

hw lartesia e murit ose lartesia e seksionit terthor te traut;

kD factor qe pasqyron klasen e duktilitetit ne llogaritjen e lartesise te

kerkuar te kollones per inkastrimin (ankorimin) e shufrave te traut ne nje nyje;merret i barabarte me 1 per shkallen e duktilitetit DCH dhe me 2/3 per shkallen e duktilitetit DCM;

kw faktor qe pasqyron formen (menyren) mbizoteruese te shkaterrimit te

sistemet strukturore me mure;

lcl gjatesia e ―paster‖ e nje trau ose nje kollone;

lcr gjatesie zones kritike;

li largesia midis vijave qendrore te dy grupeve shufrash te pjerreta ne

seksionin e bazes te mureve qe kane shufra te pjerrta per te siguruar rezistence kundrejt prerjes rreshqitese;

lw gjatesiae seksionit terthor te murit;

n numri i pergjithshem i shufrave gjatesore te fiksuara (kapura) nga stafa ose lidhje kryq sipas perimetrit te seksionit te kollones;

qo vlera baze e faktorit te sjelljes;

s largesia midis shufrave te armatures terthore;

xu lartesia e aksit neutral;

z krahu i ―leves‖ se brendshme(krahu i forces, içiftit te forcave);

α faktori i efektivitetit te shtrengimit (kufizimit); kendi midis shufrave diagonale dhe aksit te nje trau çiftezues;

αo raporti mbizoterues i ―aspektit‖ (raporti lartesi:gjeresi) ne muret e

sistemeve strukturore;

α1 shumezuesi i veprimit projektues sizmik horizontal, qe i korrespondon

formimit te çernieres se pare plastike ne sistemin strukturor;

αu shumezxues i veprimit projektues sizmik horizontal, qe i korrespondon

formimit te mekanizmit plastik global;

rezistencave gjate vleresimit te efekteve te veprimit ne Projektimin sipas Kapaciteteve, me marrjen parasysh te burimeve (shkaqeve) te ndryshme te mbirezistences;

γs koeficienti (faktori) pjesor i sigurise per çelikun;

εcu2 deformacioni kufitar per betonin e pashtrenguar (te pakufizuar);

εcu2,c deformacioni kufitar per betonin e shtrenguar (te kufizuar);

εsu,k vlera karakteristike e zgjatimit kufitar te armatures se hekurit (çelikut);

εsy,d vlera projektuese e deformacionit te çelikut ne rrjedhshmeri;

η faktori i reduktimit i rezistences ne shtypje te betonit, per shkak te

deformacioneve terheqese ne drejtim terthor;

δ raporti VEd,min/VEd,max midis forcave prerese vepruese minimale dhe

maksimale ne seksionet skajore te nje trau;

μf koeficienti i ferkimit beton-beton ne kushtet e veprimeve ciklike;

μ_{Φ faktori i duktilitetit te kurbatures;} μδ _{faktori i duktilitetit te zhvendosjeve;}

ν forca aksiale qe i pergjigjet situates sizmike projektuese, e normalizuar kundrejt madhesise Acfcd;

δ lartesia e normalizuar e aksit neutral; ρ raporti (perqindja) i armatures se terhequr; ρ‘

raporti (perqindja) i armimit se shtypur ne trare; ζ_{cm vlera mesatare e nderjeve normale ne beton;}

ρh _{raporti (perqindja) i armimit te shufrave horizontale te brinjes ne nje}

mur;

ρl raporti (perqindja) i pergjithshem i armimit gjatesor ;

ρmax raporti (perqindja) maksimal i lejuar i armimit se terhequr ne zonen

kritike te trareve paresore sizmike;

ρv raporti (perqindja) e armimit te shufrave vertikale te brinjes ne nje mur;

ρw raporti (perqindja) e armimit se prerjes;

ωwd raporti volumetrik mekanik i armatures shtrenguese (kufizuese);

1.6.5 Simbole te tjera per Seksionin 6 te RregullaveTeknike te Projektimit antisizmik (Seksionin 6 te pjeses se pare te Eurokodit 8-EN 1998-1)

Keto simbole, u referohen konstruksioneve metalike (çeliku), te cilat nuk trajtohen ne Rregullat RRTP-NRT-2004,prandaj ketu nuk jane vendosur.

1.6.6 Simbole te tjera per Seksionin 7 te Rregullave Teknike te Projektimit antisizmik (Seksionin 7 te pjeses se pare te Eurokodit 8-EN-1998-1)

Keto simbole u referohen konstruksioneve kompozite çelik-beton ,te cilat nuk trajtohen ne Rregullat RRTP-NRT-2004, prandaj ketu nuk jane vendosur.

1.6.7. Simbole te tjera per Seksionin 8 te Rregullave Teknike te Projektimit antisizmik ( Seksionin 8 te pjeses se pare te Eurokodit 8-EN 1998-1)

Keto simbole, u referohen konstruksioneve prej druri te cilat nuk trajtohen ne Rregullat RRTP-NRT-2004, prandaj ketu nuk jane vendosur.

1.6.8. Simbole te tjera per Seksionin 9 te Rregullave Teknike te Projektimit antisizmik (Seksionin 9 te pjeses se pare te Eurokodit 8-EN 1998-1)

a_{g,urm vlera e siperme e shpejtimit projektues te truallit ne vendin e ndertimit}

ne rast perdorimi te muratures mbajtese te pa-armuar, duke kenaqur (respektuar) kerkesat e Rregullave RRTP – NRT-2004 (Eurokodi 8); Amin siperfaqja e pergjithshme e seksionit terthor te mureve mbajtese te

nderteses, qe kerkon per çdo veprim horizontal ne perputhje me aplikimin e rregullave pe rndertesat me murature te thjeshte;

fb,min rezistenca e normalizuar ne shtypje e muratures, normal me faqen

(planin)e mbeshtetjes;

fbh,min rezistenca e normalizuar ne shtypje e muratures, paralel me faqen

(planin)e mbeshtetjes ne planin e murit;

fm,min rezistenca minimale e llaçit;

h lartesia e ―paster‖ me e madhe e hapesirave (boshlleqeve) fqinje me murin;

hef lartesia efektive e murit;

l gjatesia e murit;

n numri i kateve mbi toke;

pA,min shuma minimale e siperfaqeve te seksioneve terthore te mureve qe i rezistojne prerjes horizontale ne çdo drejtim, si perqindje ndaj siperfaqes se pergjithshme te katit (per çdo kat);

pmax perqindja e siperfaqes se pergjithshme te katit mbi nivelin perkates; q faktori i sjelljes;

tef trashesia efektive e murit;

Δmax diferenca e seksioneve terthore te mureve rezistente ndaj prerjes dhe masave referuar kateve fqinje per te dy drejtimet ortogonale horizontale;

γm koeficientet (faktoret) pjesore te sigurise te muratures;

γs koeficientet (faktoret) pjesore te sigurise te armatures se hekurit (çelikut);

λmin raporti midis gjatesise te anes me te shkurter dhe me te gjate ne plan.

1.6.9 Simbole te tjera te perdorura ne Seksionin 10 te Rregullave RRTP-NRT-2004 (te Eurokodet, ne Eurokodin EN 1998-1).

Keff ngurtesia efektive e sistemit izolues, ne drejtimin kryesor horizontal te

konsideruar, referuar nje zhvendosjeje te barabarte me zhvendosjen projektuese ddc ;

Kv ngurtesia totale e sistemit izolues, ne drejtim vertical;

K xi ngurtesia efektive e nje elementi (njesie) te dhene i ne drejtim x;

Kyi ngurtesia efektive e nje elementi (njesie) te dhene i ne drejtim y;

Teff perioda efektive themelore (e pare) e mbi-struktures, qe i korrespondon

zhvendosjes translative, duke e konsideruar themelore (e pare) e mbi-struktures e konsideruar si e fiksuar (i inkastruar) ne baze;

Tv perioda themelore (e pare) e mbi–struktures, ne drejtimin vertikal, duke

e konsideruar mbi–strukturen si nje trup i ngurte;

Ms magnituda;

ddc zhvendosja projektuese e qendres efektive te ngurtesise, ne drejtimin e

konsideruar;

ddb zhvendosja totale projektuese e nje elementi (njesie) izolues;

etot,y jashteqendersia totale ne drejtimin y;

fj forcat horizontale ne çdo nivel j;

ry rrezja (inerciale) perdredhese e sistemit izolues;

(xi,yi) koordinatat e elementit (njesise) izoluese (izolatorit) i, referuar qendres

efektive te ngurtesise;

i faktori i zmadhimit (amplifikimit);

ξeff ―shuarja efektive‖.

1.7 Njesite S.I

(1) P Njesite S.I duhet te perdoren ne perputhje me Rregullat Teknike ne fuqi (– ISO 1000).

(2) Per llogaritjet rekomandohet te perdoren njesite qe vijojne:

l. forcat dhe ngarkesat: kN, kN/m, kN/m²; m. masat njesore (densitetet) kg/m³, t/m³; n. masat: kg, t;

o. peshat njesore (peshat specifike):kN/m³;

p. nderjet dhe rezistencat: N/mm² (= MN/m² ose MPa), kN/m2 (=kPa); q. momentet (perkulje etj): kNm;

r. shpejtimet (aksileracionet); m/s², g (= 9,81 m/s²).

-Seksioni 2-

2. Kerkesat e Sjelljes (Performances) Dhe Kriteret e Konformitetit (Pajtueshmerise)

2.1 Kerkesat Themelore

(1) P Ne rajonet sizmike strukturat duhet te projektohen dhe ndertohen ne menyre te tille qe, me nje shkalle te nevojshme besueshmerie, te kenaqen kerkesat qe vijojne:

-Kerkesa e mos-shembjes("no-collapse"):

Struktura duhet te projektohet dhe ndertohet e tille qe te perballoje veprimin sizmik projektues te percaktuar ne Seksionn 3, pa pesuar shembje (kolaps) lokal apo global, duke ruajtur teresine e saj strukturore si dhe nje kapacitet mbetes mbajtes te ngarkesave pas veprimeve sizmike. Veprimi projektues sizmik

shprehet nepermjet: a)veprimit sizmik te references qe lidhet me nje probabilitet reference kapercimi te tij, PNCR, ne 50 vjet ose me nje periode perserites

reference, TNCRdhe b) faktorit te rendesise

γ

SHENIM 1: Vlerat per PNCR ose TNCR jane:PNCR=10% dhe TNCR=475 vjet.

SHENIM 2: Vlera e probabilitetit te kapercimit, PR ne TL vjet per nje nivel te caktuar te veprimit sizmik lidhet me perioden mesatare te perseritjes, TR, te ketij niveli te veprimit sizmik me ane te mardhenies: TR=-TL/ln(1-PR). Keshtu, per nje TL te dhene, veprimi sizimik mund te specifikohet ne menyre ekuivalente ose me ane te periodes se tij mesatare te perseritjes, TR, ose me ane te probabilitetit te kapercimit, PR ne TL vjet.

- Kerkesa e kufizimit te demtimeve:

Struktura duhet te projektohet dhe ndertohet e tille qe nje veprim sizmik,- i cili kundrejt veprimit sizmik projektues , ka nje probabilitet me te madh qe te ndodhe-ajo ta perballoje pa pesuar demtime dhe kufizime perkatese perdorim(funksionaliteti),

kostoja e te cilave do te ishte shume e larte ne krahasim me koston e vete

struktures. Veprimi sizmik qe duhet te merret parasysh per "Kerkesen e kufizimit te demtimeve" ka nje probabilitet kapercimi, PDLR, ne 10 vjet dhe nje periode

perseritje, TDLR. ne mungese te te dhenave me te sakta, per kontrollin e "Kerkeses te

reduktimit ndaj veprimit sizmik projektues llogarites.

(2) P Besueshmerite e synuara si objektiva ("target") per "Kerkesen e mos-shembjes" dhe per "Kerkesen e kufizimit te demtimeve"percaktohen per tipe te ndryshme ndertesash ose veprash inxhinierike mbi bazen e rrjedhimeve qe sjell shkaterrimi i tyre.

(3) Diferencimi i besueshmerise realizohet duke i klasifikuar strukturat ne klasa te ndryshme rendesie. Per çdo klase rendesie caktohet nje factor rendesie

γ

(4) Nivelet e ndryshme te besueshmerise perftohen nepermjet shumezimitme kete factor rendesie te veprimit sizmik te references, ose -kur perdoret analiza lineare- te efekteve korresponduese te veprimit. Udhezime te hollesishme mbi klasat e rendesise jepen ne percaktimet e ketyre Rregullave Teknike,ne perputhje me Rregulla Teknike perkatese ne fuqi.

SHENIM: Per shumicen e trojeve te ndertimit mund te konsiderohet se ritmi vjetor i kapercimit, H(agR), i shpejtimit pik (maksimal ) te references te truallit agR mund te konsiderohet se varion kundrejt vleres agR sipas ligjit: H(agR)≈ koagR-k , ku eksponenti k varet nga sizmiciteti, duke qene, nderkaq, i rendit te numrit 3. Keshtu, nese veprimi sizmik jepet me ane te shpejtimit pik (maksimal) te references te truallit agR, vlera e faktorit te rendesise γI - i tille qe duke u shumezur me veprimin sizmik te references te arrihet po ai probabilitet kapercimi ne TL vjet i periudhes kohore TLR vjet te ciles i referohet veprimi sizmik i references - mund te llogaritet me ane te shprehjes γI ≈(TLR/TL)-1/k .

Ne nje menyre tjeter, vlera e faktorit te rendesise γI qe nevojitet per te shumezuar veprimin sizmik te references ne menyre qe te arrihet nje probabilitet kapercimi te veprimit sizmik, PL, ne TL vjet te ndryshem nga probabiliteti i kapercimit i references PLR, duke iu referuar te njejtes periudhe kohore prej TL _{vjet, mund te vleresohet nga shprehja: γI} ≈ (PL/PLR)-1/k .

2.2 Kriteret e konformitetit (pajtueshmerise) 2.2.1 Te pergjithshme

(1) P Me qellim qe te kenaqen kerkesat themelore te dhena ne paragrafin 2.1, duhet te kontrollohen gjendjet kufitare vijuese (shih 2.2.2 ose 2.2.3):

-Gjendjet kufitare te fundit;

jane ato qe lidhen me shembjen ose forma te tjera te shkaterrimit strukturor te cilat mund te rrezikojne sigurine e popullates.

-Gjendjet e kufizimit te demtimeve;

jane ato qe lidhen me ndodhjen e demtimeve qe u pergjigjen gjendjeve pertej te cilave nuk kenaqen me kerkesat e specifikuara te sherbimi(funksionalitetit).

(2) P Me qellim qe te kufizohen pasigurite dhe te favorizohet nje sjellje e mire e strukturave kundrejt veprimeve sizmike qe jane me te forta se sa veprimi sizmik projektues, duhet te ndermerren nje numer masash te vecanta perkatese (shih piken 2.2.4).

3.2.1), kerkesat themelore mund te kenaqen nepermjet aplikimit te rregullave me te thjeshta se sa ato qe jepen ne percaktimet (pjeset )perkatese te ketyre Rregullave Teknike te Projektimit.

(4) Ne rastet e sizmicitetit shume te ulet, keto Rregulla Teknike te Projektimit (sipas Eurokodit 8-EN1998) nuk eshte e nevojshme qe te respektohen (shih piken 3.2.1 dhe shenimin aty per percaktimin e rasteve te sizmicitetit shume te ulet).

5) Rregulla te veçanta per "ndertesa te thjeshta me mure mbajtese" jepen ne Seksionin 9. Duke siguruar pajtueshmerine me ato rregulla konsiderohet qe, pa kryer kontrolle verifikuese analitike te sigurise, te kenaqen kerkesat themelore per te tilla "ndertesa te thjeshta me mure mbajtese".

2.2.2 Gjendja e fundit kufitare

(1)P Sistemi strukturor duhet te verifikohet nese ka kapacitet (aftesi) rezistence dhe disipimi energjie, te specifikuara ne pjeset perkatese tekrtyre Rregullave teknike (EN 1998).

(2) Kapaciteti i rezistences dhe i disipimit te energjise qe duhet t‘i jepen nje strukture jane te lidhur me shtrirjen ne te cilen duhet te shfrytezohet reagimi jolinear i saj. Ne terma praktike nje bilancim i tille, midis kapacitetit te rezistences dhe atij te disipimit te energjise,karakterizohet nga vlerat e faktorit te sjelljes q dhe klasifikimit te duktilitetit korrespondues, te cilat jepen ne pjeset perkatese te ketyre Rregullave Teknike (sipas Eurokodit 8-EN 1998). Si nje rast limit, per projektimin e strukturave te klasifikuara si jo-disipative, nuk merret parasysh disipimi histeretik i energjise dhe faktori i sjelljes mund te merret jo me i madh se vlera 1.5, qe konsiderohet (perdoret) per marrjen parasysh te mbirezistencave. Per strukturat disipative faktori i sjelljes merret me i madh se 1.5, duke marre ne konsiderate disipimin histeretik te energjise qe ndodh kryesisht ne zona te projektuara ne menyre te veçante, qe quhen zona disipative ose rajone kritike.

SHENIM:Vlera e faktorit te sjelljes qe do te duhej qe te kufizohet nga gjendja kufitare e qendrueshmerise dinamike te struktures dhe nga demtimi per shkak te lodhjes me cikel te ulet te elementeve strukturore (veçanerisht te lidhjeve). Pasi jane percaktuar vlerat e faktorit qe duhet aplikuar kushti me i pafavorshem kufizues aplikohet. Konsiderohet se vlerat e faktorit q te dhena ne percaktime (pjese) te ndryshme te ketyre Rregullave Teknike (Eurokodit 8 EN-1998) kenaqin kete kerkese.

(3)P Struktura duhet te kontrollohet si nje e tere nese eshte e qendrueshme kundrejt veprimit sizmik projektues. Duhet te shqyrtohen si qendrueshmeria ndaj

permbysjes ,ashtu edhe ajo ndaj rreshqitjes. Ne percaktimet (pjeset) perkatese te ketyre Rregullave Teknike (sipas Eurokodit 8 EN- 1998) jepen rregulla specifike lidhur me kontrollin e strukturave ndaj permbysjes.

(4)P Duhet te verifikohet qe elementet e themelit dhe mjedisi truall-themel jane ne gjendje t‘u rezistojne efekteve vepruese qe rezultojne nga reagimi i struktures qe ngrihet mbi to,pa patur deformime te medha mbetese. Gjate percaktimit te

kunderveprimeve (reaksioneve), duhet te merret parasysh ne menyre te pershtatshme rezistenca reale qe mund te shfaqe elementi strukturor qe trasmeton veprimet.

(5)P Gjate analizes duhet te merret parasysh ndikimi i mundshem i efekteve te rendit te dyte mbi vlerat e efekteve te veprimit.

(6)P Duhet te verifikohet fakti qe gjate veprimit sizmik projektues sjellja e

elementeve jo-strukturore nuk paraqet rrisqe ndaj njerezve dhe nuk ka ndonje efekt negativ ne reagimin e elementeve strukturore. Per ndertesat ,rregulla specifike jep ne pikat4.3.5 dhe 4.3.6

2.2.3 Gjendja e kufizimit te demtimeve

(1)P Duhet te sigurohet nje shkalle e nevojshme besueshmerie kundrejt demtimeve te papranueshme, duke kenaqur kufijte e deformimit ose kufij te tjere perkates, te

percaktuar ne percaktimet (pjeset) perkatese te ketyre Rregullave Teknike (EN 1998).

(2)P Ne strukturat e rendesishme per mbrojtjen civile,sistemi strukturor duhet te verifikohet nese ka rezistence dhe ngurtesi te mjaftueshme per te siguruar funksionin e sherbimeve jetesore te pajisjeve, referuar nje ngjarjeje sizmike me periode te

pershtatshme perseritese.

2.2.4 Masat e veçanta 2.2.4.1 Projektimi

(1) Do te duhej qe strukturat te kene forma te thjeshta dhe te rregullta si ne planin e tyre ashtu edhe ne lartesi (shih piken 4.2.3). Kur eshte e domosdoshme, kjo mund te realizohet me ane te ndarjes se struktures, nepermjet fugave ,ne njesi te pavarura nga pikpamja dinamike.

(2) P Me qellim qe te sigurohet nje sjellje duktile dhe disipative e pergjithshme, eshte e nevojshme qe te shmanget shkaterrimi amorf (i thyeshem) ose formimi i

parakohshem i mekanizmave te paqendrueshem. Per kete qellim, sikurse eshte treguar ne percaktimet (Pjeset) perkatese te ketyre Rregullave Teknike (EN 1998), mund te jete e domosdoshme qe te aplikohet procedura e projektimit sipas kapaciteteve, e cila perdoret per te perftuar hierarkine e rezistencave te komponenteve te ndryshem strukturore si dhe menyrat e shkaterrimit te nevojshme per te siguruar nje mekanizem te pershtatshem plastik dhe per te shmangur menyrat e shkaterrimit amorf.

(3) P Perderisa sjellja sizmike e nje strukture varet shume nga sjellja e elementeve ose rajoneve kritike te saj, konstruimi (detajimi) i struktures ne pergjithesi dhe te atyre rajoneve ose elementeve ne veçanti duhet te behet e tille qe, gjate kushteve ciklike, te sigurohet aftesia per te transmetuar forcat e nevojshme si dhe per te disipuar energji. Per kete qellim do te duhej qe, gjate projektimit,t‘i kushtohet nje kujdes i veçante detajimit te lidhjeve ndermjet elementeve strukturore si dhe te rajoneve ku eshte parashikuar sjellja jo-lineare.

(4) P Analiza duhet te bazohet ne nje model te pershtatshem strukturor, i cili, kur eshte e domosdoshme, duhet te marre parasysh ndikimin e deformabilitetit te trojeve, te elementeve jo-strukturore si dhe aspekte te tjera, te tilla siç eshte prania e

(1) Ngurtesia e themeleve duhet te jete e tille qe te mundesoje transmetimin ne truall- ne menyren sa me uniforme te mundshme- te veprimeve qe merren nga struktura e ngritur mbi to.

(2) Perveç urave,do te duhej qe, ne pergjithesi , te perdoret vetem nje tip themeli per te njejten strukture, me perjashtim te rasteve kur struktura eshte e perbere nga njesi te pavarura nga pikpamja dinamike.

2.2.4.3 Plani i sistemit te cilesise

(1) P Dokumentet e projektit duhet te permbajne permasat, detajet (hollesite) dhe karakteristikat e materialeve te elementeve strukturore. Nese eshte e pershtatshme, dokumentet e projektit duhet duhet te perfshijne gjithashtu karakteristikat e pajisjeve te veçanta qe duhen perdorur, si dhe largesite midis elementeve strukturore dhe

jo-strukturore.Gjithashtu , duhet te merren masat e domosdoshme te kontrollit te cilesise

(2) P Elementet e rendesise te veçante strukturore qe kerkojne kontroll te veçante gjate ndertimit,duhet te identifikohen ne vizatimet e projektit. Ne kete rast duhet te specifikohet metodat kontrolluese qe duhen perdorur.

(3) Per rajonet me sizmicitet te larte dhe per strukturat e rendesise te veçante do te duhej qe, si shtese kundrejt metodikave te kontrollit te pershkruara ne Rregullat e tjera perkatese te Projektimit (Eurokode te tjera), te perdoren projektet e miratuara

(zyrtare) te sistemit te cilesiseqe perfshijne aspektet e projektimit, ndertimit dhe perdorimit (funksionit)

-SEKSIONI 3-

VARIANT – Ky seksion jepet ketu si nje version, sepse ne nje pjese te tij, do te duhej te shkruhej nga specialiste sizmologe dhe /ose gjeoteknike .

KUSHTET E TRUALLIT DHE VEPRIMI SIZMIK 3.1 Kushtet e truallit

(1) Per te identifikuar kushtet e truallit , sipas tipeve qe jepen ne piken 3.1.1, duhet te kryhen analiza (studime) perkatese.

(2) Udhezime te metejshme persa i perket studimit dhe klasifikimit te truallit jepen ne piken 4.2 te Aneksit mbi Vleresimin dhe Klasifikimin e Trojeve te ketyre Rregullave Teknike(adaptuar sipas paragrafit 4.2 te Pjeses se peste te Eurokodit 8-EN-5:200X

(3) Vendi i ndertimit dhe natyra e truallit mbajtes do te duhej qe normalisht te mos kete rrisqe te karakterit te çarjes se truallit, paqendrueshmeri shpati apo ulje(cedime)te vazhdueshme te shkaktuara nga lengezimi ose ngjeshja (densifikimi) ne rast termeti.Mundesia e ndodhjes se ketyre dukurive duhet te studiohet ne baze te Aneksit mbi Vleresimin dhe Klasifikimin e Trojeve te ketyre Rregullave Teknike (adaptuar sipas Seksionit 4 i pjeses se peste te Eurokodit 8-EN 1998-5:200X).

(4) Do te duhej qe, ne varesi te klases se rendesise dhe te struktures dhe kushteve te veçanta te projektit , per percaktimin e veprimit sizmik te kryhen studime mbi truallin dhe/ose studime gjeologjike.

SHENIN: Kushtet per te cilat mund te mos behen studime mbi truallin-si plotesuese kundrejt

atyre te domosdoshme per veprimet jo-sizmike-dhe mund te konsiderohen klasifikimet e truallit qe u pergjigjen ketyre veprimeve (jo-sizmike)mund te specifikohen ne dokumenta teknike perkatese (Aneks Kombetar).

3.1.1 Identifikimi i tipeve te truallit

(1) Per te marre parasysh ndikimin e kushteve lokale te truallit ne veprimin sizmik mund te perdoren tipet e truallit A,B.C,D dhe F, te pershkruar nepermjet profileve stratigrafike dhe parametrave te dhene ne Tabelen 3.1. Kjo mund te behet gjithashtu duke konsideruar ne menyre plotesuese, ndikimin e gjeologjise se thelle (sizmo-tektonikes) ne veprimin sizmik.

SHENIM: Skema e klasifikimit te truallit duke marre parasysh gjeologjine e thelle (tektoniken) mund te specifikohet ne dokumenta teknike perkates(Aneksin Kombetar, duke perfshire vlerat e parametrave S, TB,TC dhe TD qe perkufizojne spektrat elastike, horizontale dhe vertikale, te reagimit me perputhje me pikat 3.2.2.2 dhe 3.2.2.3)

Tabela 3.1: Tipet e truallit

Tipi i Pershkrimi i profilit stratigrafik Parametrat

truallit vs,30(m/S) NSPT

(goditje/30 cm)

cu(kPa)

A

Shkemb ose formacion tjeter gjeologjik i ngjashem me shkembin,duke perfshire te shumten 5m material te dobet ne siperfaqe

> 800 - -

B

Depozita me rere shume te ngjeshur, zhavor ose argjile shume te ngurte, te pakten me disa dhjetra metra trashesi, te karakterizuar nga nje rritje graduale e karakteristikave mekanike, me rritjen e thellesise

360-800 > 50 > 250

C

Depozitime te thella me rere te ngjeshur,ose gjysem te ngjeshur ,zhavorr ose argjile te ngurte me trashesi nga disa dhjetra ne disa qindra metra

180-360 15-50 70-250

D

Depozitime tokash te palidhura deri gjysem te pa-lidhura (me ose pa disa shtresa te buta lidhese kohezive),ose tokash qe jane ne masen mbizoteruese te buta (te dobeta) deri ne te forta te lidhura

< 180 < 15 < 70

E

Nje profil toke (trualli) qe ka nje shtrese siperfaqesore aluvionesh me vlere vs te

tipit C dhe D dhe trashesi qe ndryshon midis rreth 5 m dhe 20 m, e vendosur mbi nje material te ngurte mbeshtetes me vs > 800 m/sek

S1

Depozitime qe kane ose permbajne nje shtrese prej te pakten 10m trashesi-argjila/lymra te buta me tregues

(indeks) te larte plasticiteti (PI>40) dhe nivel te larte ujrash nentokesaore

< 100 (indikative)

- 10-20

S2

Depozitime tokash (trojesh) te lengezueshme, prej argjilash te

ndjeshme (te dobeta) ose me çdo profil tjeter toke (trualli) qe nuk perfshihet ne tipet A-E ose S1

(2) Vendi i ndertimit do te klasifikohet sipas vleres se shpejtesise mesatare te valeve te prerjes (terthore), vs,30, ne se kjo eshte e mundeshme te perftohet; per ndryshe

do te perdoren vlera e NSPT.

(3) Shpejtesia mesatare e valeve te prerjes (terthore) llogaritet sipas shprehjes vijuese: 30

vs,30 =

∑ hi i=I,N vi

ku: hi dhe vi tregojne trashesine (ne m) dhe shpejtesine e valeve te prerjes

(terthore)(ne madhesine 10-5, ose me pak, te deformimit ne rreshqitje, prerje) te formacionit ose shtreses te i-te, nga nje total prej N formacionesh ose shtresash ne 30 metrat e siperm.

(3)P Per vendet e ndertimit me kushte trualli qe u pergjigjen dy tipeve te veçanta S1,

dhe S2 , per percaktimin e veprimit sizmik kerkohen studime te veçanta.çanta.Per keto

tipe, dhe veçanerisht per S2, duhet te konsiderohet mundesia e shkaterrimit (humbjes se

aftesise mbajtese) te truallit gjate veprimit sizmik.

SHENIM: Do te duhej qe, te tregohet vemendje e veçante ,ne se depozitimi eshte i

tipit S1 te truallit. Zakonisht troje te tilla kane vlera shume te uleta te Vs, shuarje te

brendeshme

te vogel (te ulet) dhe nje rend te shtrire jo te zakonshem te sjelljes lineare ; prandaj, mund te shkaktohet amplifikim sizmik me anomali te truallit te ndertimit si dhe efekte bashkeveprimi (nderveprimi) truall-strukture me anomali; shih Aneksin mbi Bashkeveprimin Truall-Strukture

te ketyre Rregullave Teknike. (adoptuar nga Seksioni 6 i Pjeses 5-te i Eurokodit 8- EN 1998- 5:200X). Ne kete rast, do te duhej qe, me qellim percaktimin e varesise se spektrit te reagimit nga trashesia dhe vlera vs e shtreses se bute argjil dhe nga kontrasti i ngurtesise midis kesaj

shtrese dhe materialeve qe ndodhen nen te, te kryhet nje studim i veçante per percaktimin e veprimit sizmik.

3.2. Veprimi sizmik 3.2.1. Zonat sizmike

(1)P Per qellimin e ketyre Rregullave Teknike (Eurokodit 8 – EN 1998), territori i vendit ndahet ne zona sizmike, qe varen nga rreziku lokal. Me perkufizim, supozohet qe rreziku brenda çdo zone eshte konstant.

(2) Per shumicen e aplikimeve te ketyre Rregullave Teknike (Eurokodit 8 – EN 1998), rreziku pershkruhet ne funksion te nje parametri te vetem, d.m.th. te vleres se shpejtimit (akseleracionit) maksimal (pik) te references se truallit ne tipin A te truallit, agR. Parametrat plotesues te kerkuar per tipet e veçanta te strukturave jepen ne

percaktimet (Pjeset perkatese te ketyre Rregullave Teknike te Projektimit (Eurokodit 8- EN 1998).

SHENIM: Shpejtimi (akseleracioni) pik (maksimal) i referues se truallit ne tipin A te

truallit, agR, mund te nxirret nga Hartat e zonimit qe gjenden ne Aneksin Kombetar

(Harta e Rajonizimit Sizmik te Shqiperise, ne shkallen 1:200000, me periode perseritjeje T = 475 vjet dhe Harta e Rajonizimit Sizmik te Shqiperise ne shkallen

(3) Shpejtimi (akseleracioni) pik (maksimal) i references se truallit, i zgjedhur per secilen zone sizmike, i korrespondon periodes se references te perseritjes TNCR te veprimit sizmik referuar kerkeses se mos-shembjes (mos-kolapsit)(ose, ne menyre ekuivalente, propabilitetit te references se kapercimit ne 50 vjet, PNCR) zgjedhur sipas miratimeve perkatese (shih piken 2.1(1)P dhe shenimin perkates 1). Per kete periode reference perseritjeje caktohet nje faktor rendesie γI te

barabarte me 1,0. Per periodat e tjera te perseritjes te ndryshme nga ajo e references (shih klasat e rendesise ne pikat 2.1(3)P dhe (4)), shpejtimi (akseleracioni) projektues i truallit ne tipin A, ag, eshte i barabarte me

produktin agR me γI ( ag= γI agR).

SHENIM: Shih shenimin e pikes 2.1(4).

(4) Ne rastet me sizmicitet te ulet, per disa tipe ose kategori strukturash ndertimore per projektimin sizmik mund te perdoren procedura te rekomanduara, ose te thjeshtuara.

SHENIM: Te konsiderohen si raste me sizmicitet te ulet ato ne te cilat shpejtimi projektues i truallit ne tipin A, ag, eshte jo me i madh se 0,08 g (0,78 m/s2) duke

plotesuar njekohesisht edhe kushtin qe produkti agS te jete jo me i madh se 0,1 g

(0,98 m/s2)

(5) Ne rastet me sizmicitet shume te ulet, nuk eshte e nevojshme te respektohen masat (percaktimet) e ketyre Rregullave Teknike (Eurokodi 8- EN 1998):

SHENIM: Te konsiderohen si raste me sizmicitet shume te ulet ato ne te cilat, shpejtimi projektues i truallit te tipit A, te truallit, ag, eshte jo me i madh se 0,4g

(0,39 m/s2) duke plotesuar njekohesisht edhe kushtin qe produkti agS eshte jo me i

madh se 0,05g (0,49 m/s2).

3.2.2 Paraqitja baze e veprimit sizmik 3.2.2.1 Te pergjithshme

(1) P Ne konteksin e ketyre Rregullave teknike (EN 1998) levizja sizmike ne nje pike te dhene te siperfaqes jepet nepermjet spektrit te reagimit elastik te shpejtimit te truallit, qe ne vijm do te thirret thjesht ―spektri i reagimit elastik‖

(2) Forma e spektrit te reagimit elastik jepet e njejte per te dy nivelet e veprimit sizmik, qe u referohet perkatesisht pikave 2.1(1)P dhe 2.2.1(P) per kerkesen e mos-shembjes (gjendja e fundit kufitare - veprimi sizmik projektues) dhe per kerkesene kufizmit te demtimeve

(3) P Veprimi sizmik horizontal pershkruhet nga dy komponente ortogonale, te konsideruara si te pavarura dhe qe perfaqesohen (jepen) nepermjet te njejtit spekter reagimi.

(4) Per te tre komponentet e veprimit sizmik, mund te adoptohen nje ose me shume forma spektresh reagimi, ne varesi te burimeve (vatrave) sizmike dhe magnitudave te termeteve te gjeneruara prej tyre.

SHENIM 1: Zgjedhja e formes se spektrit te reagimit elastik eshte adaptuar sipas Eurokodit 8.Ne te ardhmen ato mund te ndryshojne sipas percaktimeve te Aneksit Kombetar perkates. SHENIM 2: Ne zgjedhjen e formes se pershtatshme te spektrit do te duhej te merret parasysh me teper magnituda e termeteve qe kontribuojne me shume ne rrezikun sizmik te percaktuar me qellim vleresimin probabilitar te rrezikut se sa kufijte e siperm konservative(psh. Termeti Maksimal iBesueshem), te percaktuar per ate qellim.

(5) Ne rastet kur termetet prekin nje shesh ndertimi gjenerohen nga burime mjaft te ndryshme, mundesia e perdorimit te me shume se nje nga format e spektrave do te duhej te argumentohet me qellim qe veprimi sizmik projektues te perfaqsohet ne menyre sa me te pershtatshme. Ne keto rrethana normalisht do te kerkohen vlera te ndryshme te ag per secilin tip spektri dhe termeti.

(6) Per struktura te rendesishme (

γ

SHENIM: Informacion per efektet amplifikuese topografike mund te jepet ne nje Aneks Informativ perkates, te ketyre Rregullave Teknike (adaptuar sipas Aneksit A te Pjeses 5 te Eurokodit 8-EN 1998-5:200X).

(7) Mund te perdoret (shih piken 3.2.3) parqitja si funksion kohor (―time history‖) e levizjes sizmike.

(8) Per tipe te caktuara strukturash (shih Pjeset EN 1998-2, EN 1998-4 dhe EN 1998-6 te Eurokodit 8 ) mund te kerkohet aplikimi i ndryshueshmerise ne kohe dhe hapesire i levizjes se truallit

3.2.2.2 Spektri i reagimit elastik horizontal

(1) P Per komponentet horizontale te levizjes sizmike spektri i reagimit elastik Se(T) perkufizohet nga shprehjet vijuese (shih fig 3.1):

0 ≤ T≤ TB : Se(T) = ag . S .





ku:

Se(T) spektri i reagimit elastik

T perioda e lekundjeve e sistemit linear me nje shkalle lirie;

ag shpejtimi projektues i truallit ne tipin A te trojeve (ag=

γ

TB, TC kufijte e deges me shpejtim spektral konstant;

TC vlera qe percaktojne fillimin e rendit te reagimit me zhvendosje

konstante ne spekter;

S faktori i truallit;

η faktori korrigjues i shuarjes, me vlere reference η =1 per 5% shuarje viskoze, shih (3)

Fig.3.1: Forma e spektrit te reagimit elastik

(2) P Vlerat e periodave TB, TC dhe TD si dhe te faktorit te truallit S qe pershkruajne

formen e spektrit te reagimit elastik varen nga tipi i truallit.

SHENIM: Ne se nuk merren parasysh strukturat e thella gjeologjike ( shih piken 3.1.1(1) dhe shenimin perkates ne ate pike), zgjedhja e rekomanduar konsiston ne perdorimin e dy tipeve te spektrave: Tipi 1 dhe Tipi 2. Nese termetet qe kontribuojne me shume me rrezikun sizmik te percaktuar per sheshin e ndertimit me qellim vleresimin probabilitar te rrezikut kane nje magnitute te valeve siperfaqsore, Ms, jo me te madhe se 5.5, atehere rekomandohet te adoptohet Spektri i Tipit 2 per te pese tipet e trojeve A, B, C, D dhe E per Spektrin e Tipit 1 vlerat e rekomanduara per parametrat S , TB, TC dhe TD jepen ne tabelen 3.2, kurse per Spektrin e Tipit 2 ne tabelen 3.3. Format e normalizuara nga shpejtimi ag te spektrave te Tipit 1 dhe Tipit 2 tregohen perkatesisht ne fig.3.2 dhe fig.3.3, per 5% shuarje. Nese merren parasysh strukturat e thella gjeologjike (sizmo-tektonika)ne dokumenta teknike perkatese ( Aneksin perkates Kombetar ) mund te perkufizohen spektra te tjere, te ndryshem.

Tabela 3.2 Vlerat e parametrave qe pershkruajne spektrin e rekomanduar te reagimit elastik te Tipit 1.

Tipi i truallit S TB(S) TC(S) TD(S) A 1,0 0,15 0,4 2,0 B 1,2 0,15 0,5 2,0 C 1,15 0,20 0,6 2,0 D 1,35 0,20 0,8 2,0 E 1,4 0,15 0,5 2,0

Tabela 3.3 Vlerat e parametrave qe pershkruajne spektrin e rekomanduar te reagimit elastik te Tipit 2

Tipi i trualli S TB(S) TC(S) TD(S) A 1,0 0,05 0,25 1,2 B 1,35 0,05 0,25 1,2 C 1,5 0,10 0,25 1,2 D 1,8 0,10 0,30 1,2 E 1,6 0,05 0,25 1,2

Fig. 3.2: Spektri i rekomanduar i reagimit elastik i Tipit 1 per Tipe trualli nga A ne E (shuarja 5%)

Fig 3.3: Spektri i rekomanduar i reagimit i Tipit 2 per Tipe trualli nga A ne E (shuarja 5%)

SHENIM 2: Per tipet e truallit S1 dhe S2 duhet te realizohen studime te veçanta per te marre vlerat korresponduese te madhesise S,TB, TC dhe TD.

(3) Vlera e faktorit korrektues te shuarjes η mund te percaktohet nga shprehja:

η = 10/(5)≥0,55 (3.5) ku:

ξ raporti i shuarjes viskoze te struktures, i shprehur ne perqindje.

(4) Ne rastet e veçanta kur do te perdoret nje raport shuarje viskoze i ndryshem nga 5%, kjo vlere jepet ne percaktimet (Pjeset)perkatese te ketyre Rregullave Teknike(EN 1998).

(5) P Spektri i reagimit elastik te zhvendosjes, SDE(T), duhet te perftohet nga

transformimi i drejteperdrejte i spektrit te reagimit elastik te shpejtimeve, Se(T), duke

perdorur shprehjen vijuese:

SDe(T) = Se(T) 2 2      T (3.6)

(6) Do te duhej qe normalisht shprehja (3.6) te perdoret per perioda lekundjesh qe nuk kalojne 4,0 sek. Per strukturat me perioda lekundjesh me te gjata se 4,0 sek mund te jete i mundshem nje perkufizim me i plote i spektrit te zhvendosjeve elastike.

SHENIM: Per spektrin e reagimit elastik te Tipit 1 te referuar ne Shenimin 1 te pikes 3.2.2.2(2) P, nje perkufizim i tille paraqitet ne Aneksin Informativ A, duke perdorur termat (parametrat) e spektrit te zhvendosjeve elastike. Per perioda me te gjate se 4,0 sek, spektri i reagimit elastik te shpejtimeve mund te nxirret nga spektri i reagimit elastik i zhvendosjeve duke invertuar shprehjen (3.6)

3.2.2.3 Spektri i reagimit elastik vertikal

(1) P Komponentja vertikale e veprimit sizmik duhet te paraqitet nepermjet nje spektri reagimi elastik, Sve(T), qe merret duke perdorur shprehjet (3.7)-(3.10).

0≤T≤TB : Sve(T) = avg .





SHENIM: Pedoren dy tipe spektrash vertikale: Tipi 1 dhe Tipi 2. Sikurse dhe per spektrat qe perkufizojne komponentet horizontale te veprimit sizmik, ne se termetet qe kontribuojne me shume ne rrezikun sizmik te percaktuar per sheshin e ndertimit me qellim vleresimin probabilitar te rrezikut kane nje magnitude te valeve siperfaqsore, Ms, jo me te madhe se 5,5 atehere rekomandohet qe te adoptohet Spektri i Tipit 2. Per te pese tipet e trojeve A, B, C, D dhe E vlerat e rekomanduara te parametrave S, TB, TC, dhe TD qe pershkruajne spektrat vertikale jepen ne Tabelen 3.4.

Keto vlera te rekomanduara nuk aplikohen per tipet e veçanta te trojeve S1 dhe S2

Tabela 3.4 Vlerat e rekomanduara te parametrave qe pershkruajne spektrin e reagimit elastik vertikal

Spektri avg/ag TB(S) TC(S) TD(S)

Tipi 1 0,90 0,05 0,15 1,0

Tipi 2 0,45 0,05 0,15 1,0

3.2.2.4 Zhvendosja projektuese e truallit

(1) Ne se studime te veçanta qe bazohen ne informacion te pershtatshem (te besueshem) nuk rezultojne ne konkluzione te tjera, vlera dg e zhvendosjes projektuese

te truallit mund te vleresohet nepermjet shprehjes vijuese:

dg = 0,025∙ ag ∙ S∙ TC ∙TD (3.11)

(1) Kapaciteti (aftesia) e sistemeve strukturore per t‘u rezistuar veprimeve sizmike ne fazen jo-lineare lejon qe pergjithesisht strukturat te projektohen mbi bazen e forcave qe jane me te vogla se sa ato qe i korrespondojne nje analize elastike lineare.

(2) Per te shmangur analizen eksplicite inelastike strukturore gjate projektimit, aftesia e struktures per te disipuar (shuar) energji ,nepermjet sjelljes duktile te elementeve dhe/ose mekanizmave te tjere te saj, merret parasysh duke kryer nje analize elastike bazuar ne nje spekter reagimi te reduktuar kundrejt atij elastik, qe ne vijim thirret ―spektri i projektimit‖. Ky reduktim realizohet me ane te futjes ne analize te faktorit te sjelljes q.

(3) Faktori i sjelljes qe eshte nje perafrim i raportit te forcave sizmike qe mund te shfaqen ne strukture ne se reagimi i saj do te ishte teresisht elastik me 5% shuarje viskoze, kundrejt forcave minimale sizmike qe mund te perdoren gjate projektimit - te cilat rezultojne nga analiza e nje modeli elastik konvencional - duke siguruar ,nderkaq , nje reagim te kenaqshem te struktures. Vlerat e faktorit te sjelljes q, te cilat marrin parasysh gjithashtu edhe ndikimin e shuarjes vizkoze kur kjo eshte e ndryshme nga 5%, jepen ne percaktime (Pjese) te ndryshme te ketyre Rregullave Teknike (EN 1998) per materiale dhe sisteme te ndryshem strukturore ne perputhje edhe me klasat perkatese te duktilitetit. Vlerat e faktorit te sjelljes q mund te jene te ndryshme ne drejtime te ndryshme horizontale te struktures, pavaresisht nga kerkesa qe klasifikimi i duktilitetit duhet te jete i njejte ne te gjitha drejtimet.

(4)P Per komponentet horizontale te veprimit sizmik spektri i projektimit, Sd(T),

perkufizohet nepermjet shprehjeve vijuese :

2 T 2,5 2 0≤T≤TB : Sd(T) = ag∙S∙ [— + — ∙ ( — - —)] (3.12) 3 TB q 3 2,5 TB≤T≤TC : Sd(T) = ag ∙ S∙ — (3.13) q 2,5 TCTD = ag ∙ S ∙ ---- ∙ [ --- ] (3.14) TC≤T≤TD : Sd(T) q T 2 ≥β . ag ku:

ag, S, TC, TD : ashtu siç perkufizohen ne piken 3.2.2.2;

Sd(T): spektri i projektimit; q faktori i sjelljes;

β faktori i kufirit te ulet ne spektrin horizontal te projektimit