Fins aquest punt no s’ha utilitzat el filtre LCL per poder validar correctament el lla¸c de corrent i el regulador de tensi´o. Ara b´e, cal comprovar que en introduir el filtre dissenyat i continuar regulant nom´es el corrent de la primera induct`ancia, Ll, la resposta estacion`aria i
transit`oria del corrent altern que circula cap a la xarxa siguin aproximadament iguals a les que s’havien observat amb una sola induct`ancia a les seccions4.3i4.4.
A m´es, si es calcula la reducci´o d’arrissat de corrent amb la induct`ancia utilitzada en totes les proves anteriors i es compara amb l’arrissat que s’obt´e amb el filtre LCL, es pot comprovar com tenen valors del mateix ordre de magnitud:
∆IL= 0.0249IN = 2.49% (4.1)
∆ILCL= 0.0187IN = 1.87% (4.2)
D’aquesta manera, s’observa com el fet d’introduir un filtre LCL ha de permetre reduir la seva grand`aria i per tant el cost, en comparaci´o a una sola induct`ancia.
En primer lloc, a la Figura4.17es mostra el corrent que circula per la banda d’alterna, tant el que circula per la primera induct`ancia, Ll, com el que circula per la segona induct`ancia,
En este proyecto se empieza analizando la definici´on de microrred, su estado actual y la
tendencia en su dise˜no. Despu´es de esto, se busca realizar una microrred en sus estados de
conexi´on a red y aislado. La fuente de generaci´on utilizada es la solar, mediante la tecnolog´ıa
fotovoltaica. El dise˜no de la misma se ha realizado para placas de c´elulas policristalinas
mediante la teor´ıa del diodo doble. El algoritmo utilizado para su control es el del MPPT.
Como unidad almacenadora se ha dise˜nado una bater´ıa de Ni-Cd, mediante la simplificaci´on
de una de sus celdas a una fuente de tensi´on no lineal, funci´on de la corriente y el estado
de carga. La conexi´on de todos los componentes se hace mediante el bus de alterna y por
consiguiente se ha dise˜nado un convertidor CA/CC modelado como fuente de tensi´on. Este
mismo convertidor se ha utilizado tanto para las placas PV como para el acumulador o
bater´ıa.
El control de la microrred se ha basado en la teor´ıa del droop de tensi´on, la cual relaciona
frecuencia y amplitud de tensi´on con la potencia activa y reactiva. En el modo de conexi´on
a red se ha priorizado utilizar en la menor medida posible la red. En el modo isla de la
microrred, se ha modelado un grupo electr´ogeno para garantizar la alimentaci´on de una
parte de la carga considerada prioritaria.
Llz, i la tensi´o modulada, vl, quan s’absorbeix de la xarxa una pot`encia activa de 1500 W
i una pot`encia reactiva de 1500 var, independentment. Com es pot observar, el corrent que circula per la primera induct`ancia t´e un arrissat m´es gran que l’altre degut a l’efecte del filtre LC addicional. A m´es, es pot comparar com en relaci´o al cas on nom´es s’utilitza un filtre L, la forma dels corrents ´es pr`acticament la mateixa i que l’arrissat tampoc ha canviat significativament.
Cal tenir en compte que com nom´es es regula el corrent de la primera induct`ancia, el corrent de la segona induct`ancia no variar`a significativament, excepte per la reducci´o d’arrissat, sempre i quan el condensador no tingui una capacitat molt elevada, que es el cas que s’est`a tractant.
(a) Injecci´o de 1500 W (b) Injecci´o de 1400 var
Figura 4.17: Corrent ilz a la induct`ancia Ll (blava) i a la induct`ancia Llz (rosa) i tensi´o
modulada vl, en estat estacionari quan s’injecten P o Q cap a xarxa
A continuaci´o, es realitza un canvi de consigna de pot`encia activa de tipus esgla´o des de 1000 W a 1500 W, tal com apareix a la Figura 4.18. Es pot observar com en el corrent altern, ilz, no existeixen canvis apreciables en la forma transit`oria i el temps d’establiment,
respecte al cas on nom´es es tenia un filtre L.
Figura 4.18: Tensi´o de xarxa (groga) i corrent altern ilz (blava) quan es produeix un canvi
de consigna de pot`encia activa, de 1 kW a 1.5 kW, tenint un filtre LCL
Tamb´e, s’ha realitzat un canvi de pot`encia reactiva, evolucionant d’un valor inductiu de 1200 var a un valor capacitiu de -1200 var, tal com es mostra a la Figura4.19. El canvi de
En este proyecto se empieza analizando la definici´on de microrred, su estado actual y la
tendencia en su dise˜no. Despu´es de esto, se busca realizar una microrred en sus estados de
conexi´on a red y aislado. La fuente de generaci´on utilizada es la solar, mediante la tecnolog´ıa
fotovoltaica. El dise˜no de la misma se ha realizado para placas de c´elulas policristalinas
mediante la teor´ıa del diodo doble. El algoritmo utilizado para su control es el del MPPT.
Como unidad almacenadora se ha dise˜nado una bater´ıa de Ni-Cd, mediante la simplificaci´on
de una de sus celdas a una fuente de tensi´on no lineal, funci´on de la corriente y el estado
de carga. La conexi´on de todos los componentes se hace mediante el bus de alterna y por
consiguiente se ha dise˜nado un convertidor CA/CC modelado como fuente de tensi´on. Este
mismo convertidor se ha utilizado tanto para las placas PV como para el acumulador o
bater´ıa.
El control de la microrred se ha basado en la teor´ıa del droop de tensi´on, la cual relaciona
frecuencia y amplitud de tensi´on con la potencia activa y reactiva. En el modo de conexi´on
a red se ha priorizado utilizar en la menor medida posible la red. En el modo isla de la
microrred, se ha modelado un grupo electr´ogeno para garantizar la alimentaci´on de una
parte de la carga considerada prioritaria.
corrent no ´es tant r`apid com en el cas de la pot`encia activa, per`o aix`o no es degut al filtre LCL sin´o al fet que es realitza un canvi d’una consigna positiva a una negativa. Aquest efecte ja s’ha observat en casos similars de les proves anteriors.
Figura 4.19: Tensi´o de xarxa (groga) i corrent altern ilz (blava) quan es produeix un canvi
de consigna de pot`encia reactiva, de 1.2 kvar a -1.2 kvar, tenint un filtre LCL
Per tant, es pot assegurar que la introducci´o del filtre CL addicional no altera els resultats que s’han mostrat anteriorment quan s’ha analitzat el convertidor nom´es amb una sola induct`ancia L.