mineral a la pared (K1)
75,993 66,49 W/m K 2.9
Coeficiente de transferencia de calor por
evaporación del agua al medio (hag). 33,95 33,458 W/m
2
K 2.29 Coeficiente de transferencia de calor de
la pared al agua por unidad de longitud (K2).
44,42 44,065 W/m K 2.14
Cantidad de calor que entra con el
mineral (Qe) 1,017x 10
5
9,065x 104 W Anexo 2
Cantidad de calor que sale con el
mineral (Qs) 5,893x 10
4
Continuación de la tabla 3.1. Valores Variantes calculadas Parámetros calculados 10 l/min 19 l/min U/M No. Ecuación
Cantidad de calor que entrega el mineral
(Qe-Qs). 4,279x 10
4
3,716x 104 W 2.32
Cantidad de calor que absorbe el agua.
(Qagua) 1,695x 10
4
3,303x 104 W 2.32
Cantidad de calor almacenado en el
enfriador (Qalma). 13929 4127 W Anexo 2
Por ciento de calor total que se
almacena en el enfriador (Pcal). 13,693 4,553 % Anexo 2
Eficiencia de la transferencia de calor. 42,068 40,993 % 2.33
Al valorar los resultados se observa un decrecimiento de los valores numéricos entre las variantes calculadas, siendo la eficiencia de la variante 2 (19 l/min) inferior en 1,075% esto indica que existe un valor de flujo de agua superior a 10 l/min para el cual la eficiencia comienza a decrecer y por tanto es recomendable trabajar por debajo de ese nivel.
3.5- Comportamiento de los diferentes parámetros del proceso
Teniendo en cuenta los datos iniciales, las mediciones realizadas y utilizando el procedimiento de cálculo establecido en el capítulo precedente, se procede a la evaluación térmica del enfriador con el empleo de los valores mínimo, medio y máximo obtenidos mediante el análisis estadístico anteriormente mencionado.
La figura 3.1 muestra el comportamiento de los principales parámetros que caracterizan el proceso de enfriamiento de mineral, apreciándose que para temperaturas de entrada del agua entre 25 y 27 ºC y variando el flujo de agua entre 10 y 19 l/min , resulta que la temperatura del agua a la salida del proceso tiende a ser igual, producto a que a menor flujo de agua mayor será la cantidad de agua que se evapora y por consiguiente la
Ing. Marbelis Lamorú Urgelles 39
cantidad de calor que entrega el agua al medio es mayor y su temperatura tiende a permanecer constante. Para el caso donde se maneja mayor flujo de agua prevalece la transferencia de calor por convección y la cantidad de calor que se entrega al medio por evaporación es mucho menor, a pesar de haber un incremento del flujo de agua no se aprecia una disminución de la temperatura ya que todo el calor que entrega el mineral es utilizado por el agua para incrementar su temperatura.
Figura 3.1. Comportamiento de las temperaturas de entrada y salida de diferentes parámetros del proceso de enfriamiento en el tiempo.
Donde:
- Exp. 1: se refiere a los datos obtenidos para un flujo de agua de 10 l/min . - Exp. 2: se refiere a los datos obtenidos para un flujo de agua de 19 l/min . - TE: temperatura de entrada
- TS: temperatura de salida
En la figura 3.1 se aprecia también que aunque los valores de la temperatura del agua a la entrada y a la salida del proceso tienden a ser iguales, se demuestra que para flujo
20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 6 11 16 21 26 31 36 41 46 51
Tiempo de medición (min)
Temperatura (ºC)
Exp.1 TE agua (ºC) Exp.1 TS agua (ºC) Exp.1 TS mineral (ºC)
de agua de 19 l/min la temperatura del mineral a la salida es menor que para un flujo de agua de 10 l/min .
La temperatura de la superficie del cilindro, cubierta por la película de agua, es otro de los parámetros que interviene en el proceso, ya que ésta es quien absorbe la mayor cantidad de calor cedida por el mineral e influye en la transferencia de calor por evaporación al medioambiente y por convección. Para determinar la temperatura de la superficie se utilizó una Termocámara de la Marca FLUKE. Las imágenes obtenidas se muestran en el Anexo 3.
La figura 3.2 muestra el comportamiento de la temperatura en la superficie del cilindro que está totalmente cubierta por una película de agua en el sentido radial, la separación entre puntos para la medición de la temperatura fue de 15 cm y se realizaron para tres niveles de flujos de agua (10, 19 y 40 l/min).
25 45 65 85 105 125 145 1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 Posición (cada 15 cm) Temperatura (ºC )
T Sup. 10 l/min T Sup. 40 l/min T Sup. 19 l/min
Figura 3.2. Comportamiento de la temperatura de la superficie para tres flujos de agua en diferentes puntos del cilindro.
Se puede apreciar que en los extremos del cilindro, las temperaturas muestran valores superiores a la media (Anexo 3), ese comportamiento es producto a la incorrecta
Ing. Marbelis Lamorú Urgelles 41
distribución del agua en la superficie que no moja los extremos. Se debe señalar que para flujos de agua de 19 y 40 l/min la temperatura en la superficie tiende a ser igual, esto puede ser atribuible a que la película de agua que se forma en la superficie lateral debajo de la ducha incrementa su espesor considerablemente y su velocidad, quedando en contacto con el resto de la superficie una fina capa de agua que absorbe la mayor cantidad del calor que entrega el mineral a la pared, utilizando una parte de ese calor para evaporarse y otra para elevar su temperatura. Se debe destacar que aunque el enfriador no está sumergido en el agua, producto del movimiento de rotación del mismo a la pared exterior se le adhiere una fina película de agua que se mueve conjuntamente con el cilindro.
Según Tabera y García (2006) la variación promedio experimentada por la temperatura de la superficie fue 148 K, indicando la poca efectividad del proceso de enfriamiento cuando se utiliza como agente enfriador el aire atmosférico a través de los procesos de convección natural y radiación, en esta investigación quedó demostrado que la variación promedio de temperatura cuando se utiliza agua como agente de enfriamiento a condiciones atmosféricas fue de 50.43 K, debido a que el agua tiene mayor capacidad de absorber calor que el aire a iguales condiciones de trabajo.
El coeficiente K1 (Figura 3.3) muestra un crecimiento respecto a la temperatura del
mineral a la entrada del enfriador, esta tendencia se debe a que el mismo es función de la temperatura y caracteriza la transferencia de calor entre los dos sólidos (mineral- tambor). Como se observa la dependencia se aproxima a una línea recta lo cual indica la proporcionalidad existente entre ellos. Este coeficiente depende además del tipo de
material y sus propiedades termofísicas. Los valores de K1 obtenidos son los que más
se aproximan al proceso real, ya que tanto Tabera y García (2006) como Pujols (2007) sustentaron sus cálculos en valores teóricos de la conductividad térmica del mineral y en este trabajo se emplean los determinados experimentalmente por TUNRA (1998).
73 74 75 76 77 78 79 616,51 625,73 636,82
Tem peratura del m ineral a la entrada del enfriador (K)
C o ef ici e n te su p e rf ici a l d e t ran sf er en ci a d e c a lor de l s ó li do a l a pa re d ( W /m K )
Com portam iento del coeficiente K1 vs Tem peratura del m ineral a la entrada para 10 l/m in
Figura 3.3. Dependencia del coeficiente K1 respecto a la temperatura del mineral a la
entrada del enfriador (experimento 1).
Al analizar el coeficiente K2 su comportamiento refleja un decrecimiento con el
incremento de la temperatura del agua a la salida del proceso, debiéndose a las
elevadas temperaturas del agua que reduce el ∆T y con ello el flujo de calor entre la
superficie del enfriador y el agua, en general este coeficiente depende además de la temperatura de la superficie y la velocidad de rotación del tambor.
En sentido general los comportamientos de los coeficientes son similares para las restantes condiciones de trabajo evaluadas en la investigación, los valores obtenidos se exponen en el Anexo 2.
Los coeficientes K1 y K2 muestran comportamientos diferentes que varían según las
condiciones de trabajo de la instalación, ellos influyen en la velocidad de la transferencia de calor porque tienen presente los múltiples modos de transmisión de calor, su variación está determinada por los parámetros de los cuales dependen entre los que se destacan: las propiedades termofísicas del mineral, flujo másico, velocidad, coeficiente de no-uniformidad de la temperatura, masa a granel, área de la pared
Ing. Marbelis Lamorú Urgelles 43
cubierta y descubierta por el sólido. Desde el punto de vista termodinámico el aumento de los coeficientes antes mencionados contribuyen al aumento del gradiente de temperatura y con ello se intensifica la transmisión del calor.
40 43 46 49 52 55 58 314,65 323,59 326,15
Temperatura del agua (K)
C o efi c ie n te d e tr an sf er en c ia d e cal o r d e la pa re d de l e n fr ia dor a l a gua ( W /m K )
Comportamiento del coeficiente K2 vs Temperatura del agua a la salida para 10 l/min
Figura 3.4. Dependencia del coeficiente K2 respecto a la temperatura del agua a la
salida del proceso (experimento 1).
Respecto a las eficiencias térmicas calculadas (Figuras 3.5 y 3.6) se observa que para un aumento del flujo de mineral ambas decrecen para un determinado flujo de agua de enfriamiento, este comportamiento resulta lógico para el proceso analizado, sin embargo, para flujos de agua diferentes se observa un aumento de la eficiencia térmica cuando disminuye éste, para el objeto de estudio esto ocurre porque al disminuir el flujo de agua el espesor de la película adherida muestra una tendencia a la disminución y con ello se intensifica la transferencia de calor por evaporación, para flujos de agua superiores la evaporación es menos significativa y predomina la transmisión de calor por convección.
41,9 42 42,1 42,2 42,3 42,4 585,94 626,61 669,92
Flujo másico de mineral (kg/h)
E fic ie n c ia t é rm ic a 1 ( % )
Comportamiento de la eficiencia vs el flujo másico para 10 l/min
Figura 3.5. Dependencia de la eficiencia térmica respecto al flujo másico de mineral (experimento 1). 40,6 40,8 41 41,2 41,4 41,6 572,27 612,34 642,09
Flujo másico de mineral (kg/h)
Eficiencia térm
ica
2 (%
)
Comportamiento de la eficiencia vs el flujo másico para 19 l/min
Figura 3.6. Dependencia de la eficiencia térmica respecto al flujo másico de mineral (experimento 2).
Ing. Marbelis Lamorú Urgelles 45
Influye también en la eficiencia de la transferencia de calor el material del enfriador, ya que en el proceso una parte significativa del calor transferido se emplea en variar la energía interna de la pared, a medida que aumenta su temperatura. Otro elemento a considerar es las incrustaciones que tiene el equipo en la pared producto a las costras que se generan en el trabajo continuo del mismo, esto actúa como un aislante térmico que dificulta el intercambio de calor con el medio exterior.
3.6- Valoración técnico-económica
Para la valoración económica del proceso es imprescindible conocer los principales portadores energéticos que influyen en el mismo, dentro de los que se destacan, la electricidad, lubricantes y el agua (este último aunque no es un portador energético, se tiene en cuenta por su importancia). Los dos primeros durante el periodo de operación su consumo permanece invariable independientemente de las condiciones en que se desarrolle el enfriamiento del mineral, sin embargo con el agua no ocurre lo mismo debido a que en la planta se desconoce el caudal de agua racional para el proceso en el objeto de estudio.
Generalmente en el proceso de enfriamiento en la planta piloto se operaba con la válvula completamente abierta, durante la experimentación se comprobó que el valor del caudal de agua para este caso era superior a 41 l/min, luego de realizar los experimentos donde se varió este parámetro a los valores de 10 y 19 l/min respectivamente, se pudo comprobar que:
¾ Para un flujo de agua de 10 l/min el proceso de enfriamiento tuvo en todos los casos
una eficiencia térmica superior que la obtenida para 19 l/min.
¾ Para flujos de agua superiores a 19 l/min los resultados del balance térmico no
indican un aumento de la eficiencia del proceso, lo cual puede estar determinado por el hecho de que solamente se adhiere a la superficie del enfriador una pequeña película de agua que permanece aproximadamente constante.
Teniendo en cuenta los criterios antes mencionados, se procede al cálculo del gasto por concepto de consumo de agua asociados a los tres flujos de agua analizados (10, 19 y 40 l/min), los resultados se muestran en la tabla 3.2.
Tabla 3.2. Gastos por consumo de agua en el proceso
Flujo de agua (l/min) Costo ($/m3) $/h $/día $/15día $/año
10 0,65 0,39 9,36 140,40 3416,40
19 0,65 0,74 17,78 266,76 6491,16
40 0,65 1,56 37,44 561,60 13665,60
Ahorro (entre 19 y 40 l/min) 0,82 19,66 294,84 7174,44
Al analizar los resultados mostrados en la tabla 3.2 se observa que las pérdidas económicas anuales asociadas al consumo adicional de agua son considerables sin tener costo de transportación del agua y las afectaciones medioambientales que genera.
En este trabajo no se calculó el ahorro por consumo de energía en el transporte del agua de enfriamiento porque a la planta piloto llega el agua que es bombeada desde Planta de agua donde no existe regulación del caudal que se suministra al CEINNIQ.
3.7- Impacto social y medio ambiental
El presente trabajo tiene gran importancia para las empresas con tecnología carbonato amoniacal, porque de ser aplicado con éxito se obtendrían los parámetros más influyentes en la temperatura del mineral a la salida del enfriador y con ello es posible estabilizar este parámetro, lo que permite elevar la eficiencia y la producción de níquel y Cobalto, factor decisivo para el desarrollo del país por ser la producción niquelífera el principal renglón de exportación en la actualidad. La incorporación de los resultados permite humanizar la labor de los operadores que están expuestos a las emisiones gaseosas de amoníaco, letal para la vida en altas concentraciones.
Además de lo antes expuesto, el trabajo aporta un procedimiento de cálculo que permite ser utilizado por los estudiantes y otras personas interesadas en la temática para realizar el análisis térmico del proceso sin necesidad de exponer al investigador en contacto con sustancias altamente tóxicas y sus correspondientes emisiones gaseosas
Ing. Marbelis Lamorú Urgelles 47
Al realizar un estudio del comportamiento ambiental del proceso de enfriamiento del mineral reducido en la planta piloto se analizan los factores que de una forma u otra influyen, haciendo énfasis fundamentalmente en los más predominantes.
Las acciones o actividades con repercusión ambiental en la planta son:
¾ Derrame de mineral
¾ Derrame de agua
¾ Escape de gases contaminantes
¾ Emisiones continuas de polvo y ruido
Caracterización de los impactos
El proceso de caracterización de los impactos ambientales es de gran importancia, pues posibilita la comprensión de la dimensión exacta del análisis desarrollado, determinando como repercuten sobre el medio ambiente cada uno de los impactos ambientales que tienen lugar en el objeto. En la tabla 3.3 se muestran los impactos ambientales del proceso de enfriamiento.
Tabla 3.3. Identificación de los impactos ambientales del proceso de enfriamiento.
Acciones o actividades Factores
ambientales Impactos ambientales Derrame de mineral
Derrame de agua
Económico Pérdidas por concepto económico
Aire Disminución de la calidad del aire Hombre Aumento de enfermedades respiratorias Escape de gases
contaminantes
Económico Pérdidas por concepto de evaporación del amoniaco
Emisiones de polvo Aumento de enfermedades respiratorias
Emisiones de ruido continuo
Hombre
Pérdidas de la sensibilidad auditiva
Para comprender cual es la situación ambiental real que actualmente presenta la planta piloto y el proceso de enfriamiento, en el epígrafe posterior se relacionan algunos
estándares del banco mundial sobre medio ambiente. De la comparación de estos valores con los existentes en la planta se puede deducir el nivel de contaminación presente en la misma.
En la última auditoria (efectuada en el año 2007), se confirmó que la planta cumple con los estándares establecidos para este tipo de proceso y solo se detestó como deficiencia que no existe un sistema de tratamiento de residuales para la planta piloto.
3.7.1- Recomendaciones del banco mundial sobre medio ambiente, salud y seguridad
Calidad del aire en los puestos de trabajo
¾ El monitoreo periódico de los puestos de trabajo debe dirigirse a los contaminantes
del aire en las diferentes tareas de los empleados y funcionamiento de la planta.
¾ Los equipos de ventilación para el control de la contaminación del aire deben
mantenerse en buen estado técnico.
¾ Los equipos de protección respiratoria deben ser usados por los trabajadores
cuando la exposición presente en el lugar de trabajo exceda las normas o los valores límites de umbral siguientes:
- Arsénico: 0,5 mg/m3 - Sulfuro de Hidrógeno: 14 mg/m3 - Monóxido de Carbono: 29 mg/m3 - Plomo: 0,15 mg/m3
- Cobre: 1 mg/m3 - Dióxido de Nitrógeno: 6 mg/m3 - Sílice libre: 5 mg/m3 - Polvo inerte: 10 mg/m3
El ruido en los puestos de trabajo
¾ Los controles administrativos y técnicos deben incluir la revisión de aislamiento del sonido en los equipos y salas de control y serán empleados para reducir el nivel de ruido medio en el área de trabajo.
¾ Deben mantenerse en buen estado técnico los equipos de la planta para minimizar
los niveles de ruido.
El personal debe usar protección auditiva cuando estén expuestos a los niveles de ruido superiores a 85 dB (A).
Ing. Marbelis Lamorú Urgelles 49
Efecto sobre la salud humana
El hecho de que se relacione al ruido y se le pueda considerar perjudicial, depende de tres factores: la relación de presión, la duración de la exposición y la sensibilidad del individuo.
Los impactos negativos sonoros producidos durante las fases operacionales o industriales son: los cambios y pérdida de la audición, interferencia de la comunicación oral, molestias y disminución de la capacidad de trabajo, entre otras. Se ha demostrado que la exposición prolongada a ciertos niveles de ruido puede provocar la pérdida total de la audición. Esto se ha visto sobre todo en caso de personas que trabajan en ambientes ruidosos, un ejemplo de esto lo es: las personas que durante más de 20 años y a razón de 8 horas diarias, han sido sometidos a niveles de ruido superiores a 90 dB (A) tienen una probabilidad alta de perder el sentido del oído y por tanto convertirse en sordos.
En estudios realizados por la Agencia de Protección Ambiental (APA), ha llegado a la conclusión de que existe riesgo de pérdida definitiva del oído, después de 40 años de exposición diaria a un nivel constante de ruido, expresado en la tabla 3.4.
Tabla 3.4. Límites de exposición diaria a distintos niveles de ruidos equivalente.
Nivel de ruido Equivalente Leq dB (A) Exposición diaria Horas Nivel de ruido Equivalente Leq dB (A) Exposición diaria Horas 75 8 81 2 78 4 84 1
Es importante recordar que los valores indicados anteriormente, están establecido según la hipótesis de que existe un silencio completo durante el resto del tiempo.
Además de la pérdida de la audición hasta llegar a la sordera, existen otras alteraciones del oído producto al ruido:
¾ Tapamiento del canal auditivo al aumento de la secreción de la cera.
¾ Ruptura de la membrana timpánica
El ruido también produce en el sistema neuro-vegetativo, una serie de modificaciones funcionales que son reacciones de defensa del organismo frente a una agresión externa, por ejemplo: la elevación de la presión arterial, aceleración del ritmo cardiaco y de los movimientos respiratorios, tensión muscular, descarga de hormonas en sangre, entre otras. Esto ocurre sobre todo cuando el ruido es muy intenso, de carácter impulsivo y el que escucha no está preparado para ello. Los niveles de ruido altos, están considerados como factores de riesgo ya que en la generalidad de los casos desencadenan en una enfermedad cardiovascular.
3.8- Conclusiones del capítulo ΙΙΙ
¾ Mediante el balance térmico se demostró que el flujo máximo de agua a utilizar para
las condiciones objetivas de la instalación es 19 l/min.
¾ Se comprobó que para las condiciones actuales existe un vertimiento excesivo de
agua caliente al medio ambiente que asciende a 21 l/min superior al valor recomendado. Siendo el ahorro económico asociado 19,66 $/día.
Ing. Marbelis Lamorú Urgelles 51
CONCLUSIONES
¾ El análisis bibliográfico demuestra que el proceso de enfriamiento del mineral ha
sido estudiado desde el punto de vista teórico y que los procedimientos de cálculo establecidos en los trabajos precedentes no reflejan con la debida exactitud el comportamiento térmico del enfriador a escala piloto.
¾ Quedó establecido el procedimiento de cálculo para la evaluación térmica del
enfriador de mineral laterítico a escala piloto, el mismo conjuga diferentes aspectos