Perceptions of the role of headteacher

El edificio Bank of California está ubicado en Ventura Boulevard 15250, distrito de Sherman Oaks, Los Ángeles, CA., EEUU. Fue diseñado en el año 1969 bajo los requerimientos del código de edificios de la ciudad de Los Ángeles del año 1969 (1969 Los Ángeles City Building Code) y su construcción finalizo el año 1970, alcanzando un costo de 4 millones de dólares. Sus dimensiones en planta son de 18.3 x 49.1 [m] y posee una altura total de 48.5 [m] dividida en 12 pisos como se muestra en la Figura 3.19.

• Mecánica de Suelos.

Según los estudios de mecánica de suelos realizados para la construcción del edificio, el suelo es principalmente limoso y limo arenoso, con menores cantidades de arcillas y arenas. Existe un primer estrato superficial de arena fina limosa, seguido por un gran estrato limo arenoso, suelo moderadamente firme y compresible (NOAA, 1973) (Figura 3.20).

Figura 3.20 Perfil estratigráfico del suelo de fundación del edificio Bank of California. (NOAA, 1973)

• Fundaciones.

Debido a la presencia de estratos superficiales con poca capacidad de soporte el sistema de fundación adoptado fue de pilotes hincados cuyas longitudes variaron entre 11.0 y 15.3 [m]. Los cabezales de los pilotes fueron amarrados por medio de vigas de fundación. En la Figura 3.21 se muestra la planta de fundaciones del edificio Bank of California (NOAA, 1973).

• Estructura.

El edificio está estructurado con marcos de hormigón armado, los cuales están conformados por columnas (46 [cm] x 92 [cm] y 61 [cm] x 92 [cm]), vigas altas (30 [cm] x 122 [cm]) perimetrales desconectadas a las losas de piso y vigas interiores de 51 [cm] x 61 [cm] (Figura 3.22). La altura de piso es de 4.9 [m] para el primer piso y de 3.96 [m] para los restantes (Figura 3.22). Los tabiques interiores son de yeso con esqueleto metálico. Las losas tienen un espesor de 11 [cm] y poseen vigas separadas a 43.2 [cm] en la dirección transversal del edificio (Figura 3.23 y Figura 3.24).

Figura 3.21 Planta de fundaciones edificio Bank of California. (NOAA, 1973)

Figura 3.23 Planta de estructura 1º piso edificio Bank of California. (NOAA, 1973)

• Estudios previos.

a) Reporte terremoto de San Fernando de 1971 (NOAA, 1973).

El Centro de Administración Nacional Oceánico y Ambiental del Departamento de Comercio de los EE.UU. llevó a cabo un estudio de este edificio después de ocurrido el terremoto de San Fernando en 1971. El estudió abarcó la descripción de la estructura, una interpretación de los daños y el estudio de la respuesta del edificio durante el terremoto.

Al igual que para el edificio del Holiday Inn, no se logró obtener las respuestas medidas al usar los modelos teóricos, los cuales consistieron en modelos con masas concentradas en los pisos y rigidez aportada por las columnas, por lo que se varió la rigidez y amortiguamiento de los modelos para obtener los períodos medidos durante el terremoto. Al igual que para el caso anterior, los resultados obtenidos de los modelos teóricos no concuerdan ni con los períodos observados durante el terremoto (Figura 3.25 y Figura 3.27) ni tampoco con los niveles máximos de aceleración y desplazamiento (Tabla 3.11).

Figura 3.25 Comparación de los registros de aceleración en el 7º piso del edificio Bank of California para el terremoto de San Fernando 1971 calculados mediante modelos teóricos (arriba para el modelo original y abajo para el modelo con rigidez degradada) y obtenidos de los registros (al centro). Dirección transversal. (NOAA, 1973)

Figura 3.26 Comparación de los registros de aceleración en el techo (arriba) del edificio Bank of California para el terremoto de San Fernando 1971 calculados mediante modelos teóricos (arriba para el modelo original y abajo para el modelo con rigidez degradada) y obtenidos de los registros (al centro). Dirección transversal. (NOAA, 1973)

Figura 3.27 Comparación de los registros de aceleración en el 7º piso del edificio Bank of California para el terremoto de San Fernando 1971 calculados mediante modelos teóricos (arriba para el modelo original y abajo para el modelo con rigidez degradada) y obtenidos de los registros (al centro). Dirección longitudinal. (NOAA, 1973)

Figura 3.28 Comparación de los registros de aceleración en el techo del edificio Bank of California para el terremoto de San Fernando 1971 calculados mediante modelos teóricos (arriba para el modelo original y abajo para el modelo con rigidez degradada) y obtenidos de los registros (al centro). Dirección longitudinal. (NOAA, 1973)

Tabla 3.11 Aceleraciones y desplazamientos máximos de 7º Piso y del techo obtenidos de los modelos teóricos del Edificio Bank of California durante el terremoto de San Fernando 1971. Arriba: dirección transversal con modelo original y modelo con rigidez modificada. Abajo: dirección longitudinal con modelo original y modelo con rigidez modificada. (NOAA, 1973)

Dirección: Transversal N79W

Modo Período β Techo 7º Piso Techo 7º Piso

Nº [s] [%] [g] [g] [cm] [cm]

1 1.6 5 0.20 0.21 10.92 6.35

Modo Período β Techo 7º Piso Techo 7º Piso

Nº [s] [%] [g] [g] [cm] [cm]

1 2.5 10 0.19 0.14 27.94 19.05

Aceleración Desplazamiento

Aceleración Desplazamiento

Dirección: Longitudinal N11E

Modo Período β Techo 7º Piso Techo 7º Piso

Nº [s] [%] [g] [g] [cm] [cm]

1 1.5 5 0.27 0.18 13.97 7.62

Modo Período β Techo 7º Piso Techo 7º Piso

Nº [s] [%] [g] [g] [cm] [cm]

1 1.8 10 0.27 0.17 21.84 11.94

Aceleración Desplazamiento Aceleración Desplazamiento

El estudio concluye que durante la etapa de diseño se había subestimado la demanda sísmica, causando incursiones no lineales de la estructura, lo cual se reflejaba en el aumento de los períodos medidos en el edificio durante el terremoto, los cuales fueron de 2.2 [s] en la dirección N11ºW y 3.0 [s] en la dirección N79ºW según los especialistas (basados en espectrogramas). Posterior al terremoto se llevó a cabo un estudio de vibraciones ambientales, el cual entregó que el edificio poseía un período de 1.7 [s] en dirección longitudinal (N11ºW) y 1.6 [s] en dirección transversal (N79ºW), por lo cual, no se puede asociar el aumento del período del edificio durante el terremoto a una pérdida de rigidez, ya que las mediciones efectuadas posterior al terremoto arrojan los mismos períodos estimados por los modelos teóricos sin considerar degradación de rigidez. 3.3. Descripción de los eventos sísmicos para los cuales se cuenta con

registros.