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5 Measuring knowledge sharing on enterprise intranets
5.4 Analysis of results 1 Introduction
5.4.3 Part 2: The intranet as knowledge sharing enabling technology
doblando*
Tipo de pila Allowable compressive Capacidad Concretoconcha llenada, ningún confinamiento PUn = 0.32fc′Unc Concretoconcha llenada, confinamiento† PUn = 0.26(fc′ + 8.2 tconcha f Unc ≤ 0.4fc′Unc Uncased Hormigón sencillo‡ P Un = 0.29fc′Unc Uncased Reforzó concreto§|| PUn = 0.28fc′Un c + 0.33fyUn Precast Reforzó concreto o reparto Encolocar reforzado concreto dentro PUn = 0.33 fc′Un c + 0.39fy Concha§|| Pretensioned, prestressed hormigón PUn = Unc (0.33fc′ – 0.27fpc Concretotubo de acero llenado PUn = 0.37fc′Un c + 0.43fyp *Basado en una excentricidad de 5 por ciento de diámetro de pila o ancho, y un factor de carga mediano supuesto de 1.4 para ACI 31802 Capítulo 9 factored combinaciones de carga y 1.55 para ACI 31802 Apéndice C factored combinaciones de carga. En casos de muy alto vivos u otro loadings tal que el factor de carga mediano supera estos valores, el dejarcapacidad capaz equations tendría que ser reducido consiguientemente.
†Concha de 14 gauge grosor mínimo (0.0747 en. [1.9 mm]), diámetro de concha no encima 16 en. (400 mm), para una tensión de cosecha de la concha fys de 30,000 psi (210 MPa) mínimo, fc′ no encima 5000 psi (35
MPa), noncorrosive entorno, y la concha no es diseñada para resistir cualquier porción de carga axial. El allowable carga Pun no tendría que
superar 0.40fc′Unc , en la base de IBC y otros códigos.
‡Augergrout Pilas, donde concreting tiene lugar a través de la raíz de un vacíoraíz auger cuando está retirado de la tierra, no puede ser internamente inspeccionó. El factor de reducción de la fuerza de 0.6, en qué el coeficiente de fuerza de 0.29 está basado, representa una frontera superior para condiciones de tierra ideal con altoscalidad workmanship. Un valor más bajo para el factor de reducción de la fuerza puede ser apropiado, dependiendo de las condiciones de tierra y la construcción y procedimientos de control de la calidad utilizaron. El diseñador cuidadosamente tendría que considerar el fiable grout fuerza, grout la fuerza que prueba métodos, y la cruz mínimasectional área de la pila, teniendo en cuenta condiciones de tierra y procedimientos de construcción. La adición de un central reforzando la barra que extiende al menos 10 ft (3 m) a la pila está recomendada, cuando estoun dds toughness para resistir accidental doblando y la tensión fuerza resultar de otras actividades de construcción. §Aplicable si la cruz de acero longitudinalsectional el área es al menos 1.5 por ciento del área de pila bruta y al menos cuatro symmetrically colocado reinforcing las barras están suministradas (con seis barras preferidas). ||Un factor de excentricidad de 0.86 ha sido supuesto para pilas concretas reforzadas. Para pilas concretas reforzadas con una fuerza concreta fc′ menos de 5000 psi (35 MPa), o para pilas con axiales reinforcement áreas (como porcentaje del área de pila bruta) más grande que 3 por ciento para pilas redondas o más grandes que 4.5 por ciento para pilas cuadradas, el factor de excentricidad tendría que ser evaluado de un momento de fuerza nominalesquema de interacción empujada y el allowable ecuación de capacidad ajustó consiguientemente.
El factor de carga mediano combinado tendría que ser computado como la proporción del factored carga a la carga de servicio. El dejarcapacidad de servicio axial capaz ecuaciones en Mesa 4.3.3 supone un factor de carga mediano combinado de 1.4 para ACI 31808 Capítulo 9, y 1.55 para ACI 31808 Apéndice C. Estos factores están basados en una media del ACI 31808 factores de carga para carga muerta y viva (suponiendo la carga muerta es igual de vivir carga), el cual es generalmente una suposición conservadora. Si tcontroleling cargando el caso está dominado por muy alto carga viva u otro loadings, tal que el factor de carga mediano real supera 1.4 bajo ACI 31808 Capítulo 9, o 1.55 bajo ACI 31808 Apéndice C, el allowable ecuaciones de capacidad en Mesa 4.3.3 tendría que ser reducido consiguientemente.
El allowable axial compressive capacidad de servicio equations dado en este informe es específicamente restringido a los casos en qué la tierra proporciona soporte lateral lleno a la pila y donde el aplicó las fuerzas causan no más de minor doblando momentos (resultando de excentricidad accidental). Laterally Las pilas soportadas sometieron a más grandes doblando los momentos tendrían que ser tratados de acuerdo con las provisiones de diseño de la fuerza
\ GUÍA para DISEÑAR, FABRICACIÓN, E INSTALACIÓN DE PILAS CONCRETAS (ACI 543R-12)\ 21
En 4.3.2, 4.3.4, y 4.3.5 de este informe. Laterally unsupported Las pilas tendrían que ser tratadas como columnas de acuerdo con ACI 31808 y las provisiones en
4.3.2, 4.3.4, y 4.3.5 de este informe.
4.3.3.1 Compresión concéntrica—El allowable axial compressive capacidad de servicio para laterally pilas concretas sólidas soportadas puede ser determinado por las ecuaciones dadas en Mesa 4.3.3. Estas ecuaciones eran desarrolló basado en los procedimientos en 4.3.3 y corresponder a un factor nominal de seguridad (proporción del factor de carga mediano al factor de reducción de la fuerza) que gamas de aproximadamente 2.1 a 2.6, dependiendo de el tipo de pila. Pilas y pilas vacías con secciones de cruz triangular tendrían que ser analizadas y diseñó utilizar fuerza un momento axial método de diseño de la interacción, ingenioh una excentricidad mínima de 5 por ciento del diámetro de pila o ancho, cuando descrito en 4.3.2.
4.3.3.2 Tensión concéntrica—las pilas Concretas sometieron a tensión axial (uplift) las cargas están diseñadas para la carga de tensión llena para ser resistido por el acero (refiere a 4.5 ). El allowable capacidad de servicio de la tensión para reforzar el acero es \ PEn = 0.5fy Un st \ (4.3.3.2) Para prestressed pilas concretas donde la carga de tensión llena, o parte de aquella carga (parte de forzar llevado por hebras y parte por dowels), es para ser resistido en la cabeza de pila por unstressed las hebras extendieron a un footing o gorra, el allowable capacidad de servicio de la tensión tendría que ser basada en un allowable tensión de hebra de 30,000 psi (207 MPa) (PCI 1993). Otros aceros de fuerza alta, como correotensioning barras o veryrefuerzo de fuerza alta, es también limitado al 30,000 psi (207 MPa) allowable tensión. 4.3.3.3 consideraciones Especiales para prestressed pilas— Prestressed Las pilas son subject a serviceability los controles aplicaron para demostrar que su carga de servicio behavior es adecuado, además de las capacidades limitativas describieron en 4.3.2. El allowable tensión de carga del servicio limita dada en Mesa 4.3.2.8 tendría que ser determinado utilizando concreto compressive fuerza fc′ corresponding a la edad del
concreto debajo consideración.
4.3.4 Laterally unsupported pilas—Que porción de la pila que extiende a través de aire, agua, o extremadamente tierra blanda (Prakash y Sharma 1990) tendría que ser considerado unsupported y ser diseñado como columna para resistir buckling bajo el impuso cargas (refiere a 3.7 ). Los efectos de longitud en la fuerza de pilas should ser tenidos en cuenta de acuerdo con ACI 31808 Secciones 10.10 y 10.13. Mientras que 10.11 y 10.13 de ACI 31808 da un traje de método aproximadocapaz para Klu/r < 100, 10.10.3 describe los
requisitos para un análisis racional de los efectos de length.
La longitud de pila eficaz le está determinado por
multiplicar el unsupported longitud de pila estructural lu
por el valor apropiado del coeficiente K de Mesa 4.3.4un o
de ACI 31808 Capítulo 10. Para casos en qué la parte superior de la pila es libre a transtarde, el coeficiente K requiere prudente consideraration y tendría que superar 1.0, siguiendo ACI 31808 Sección 10.10.7.2.
El unsupported la porción de una pila de fundación es un extension del laterally porción soportada, los cuales pueden ser muchos
Mesa 4.3.4un—Values para K para varias